Промыщленные и бытовые скв (543401), страница 5
Текст из файла (страница 5)
При адиабатном и политропном процессе имеют место режимные ограничения в диапазоне следующих параметров: — температура разбрызгиваемой воды 2'С< !' <30 С; — температура воздуха по мокрому термометру -27'С< !' <ЗО'С; -26- — коэффициенты орошения т<1,6 для БТМ, т<2,5 для ОКФ-3 и т<3 для ОКФ-3; 6. Расход воды из определения коэффициента орошения О, =рб.
(2.29) — давления воды 20<ар„<300кПа в ОКФ-3 и БТМ-З, 5<др„<300 кПа в ОКС-З. 232 Методика расчета камер орошения ЕЕ Карлиса Расчбт КО н БТМ проводится в следующей последовательности 1. Коэффициент эффективности теплообмена: а) при адиабатном режиме (адиабатный или нзоэнтальпийный) г -г м м (2.24) где Г„' и г„" — температура воздуха на входе и выходе по мокрому термометру; б) при политропном режиме (эитальпийный или политропный) Н'-Н' -и (2.25) м гдс Иь — энтальпия предельного состояния воздуха, графически определяется как точка пересечения луча процесса с кривой насьпцения ф =1 00%.
2. Коэффициент орошения определяют по выбранному типоразмеру и исполнению КО или БТМ по графическим зависимостям т=ЯЕмтип и исполнения КО) [9). 3. Относительная разноси температур воздуха 61 = ЬСр„ц[ — — — [, (1 (2.26) 4. Начальная температура воды г„' Г', мг„+ — (И'-И'), О ср„р (2.27) где г„- температура насыщенного воздуха прн <р = 100%, 5. Конечная температура воды г'„ (2.28) Срмр ' Н'- Н' где р = ...- коэффициент орошения; Ь вЂ” коэффициент аппроксимации [9[; ń— коэффициент энтальпийной эффективности; Ср — теплоемкость воды. (2.31) используя полученные значения Е', Е и Ем, по формулам, приведенным в табл.2.3. и аппроксимирующим опытные данные из [9,10[, находим коэффициент орошения т н коэффициенты эффективности при политропном Е и нзоэитропном Е, процессах'и принятом значении диаметра отверстия форсунки ~Ц,.
3. Из определения коэффициента орошения выражаем конечную температуру волы на выходе Н'- Н' Гм Гм + О„р 4. Подставляем в формулу (2.31) значение Е н вырюкение (2.33) (2.33) Данный метод основан на коэффициенте эффективности теплообмена, который характеризует отношение реального теплообмена к максимально возможному в идеальных условиях.
Метод расчета: 1. Универсальный коэффициент эффективности Е'=1 — —,," . (2.30) гм 2. Исходя из определения Е.Е.Карлиса, коэффициент эффективности теплообмена для полигропных процессов равен г„' — г"„ Е=1- — ", гм гв а для адиабатнческих (изоэнтропных) процессов (2.24) и универсального ко- эффициента эффективности Е', определяемого по формуле 2.30, а также по- лученных (авторами) выражений, приведенных в табл.2.3, аппроксимирую- щих опытные данные [9,10[ находим коэффициент орошения т и коэффици- енты эффективности при политропном Е и изознтропном Е, процессах, с принятым диаметром отверстия форсуикн г14 . (2.32) Р— 1' -29- 28- н'-и. Гм гх + 1 — Е " 1-Е (2.36) (2.34) откуда находим г„' и г„" Процесс обработки воздуха Ливметр ст" Коэффициент верспш фор- эффективности мм на Формула Адиабатнчес кое (изоэнтальпическое) увлажнение 3,5 Ел=Е' 0,5<(а/<1,3 Ел=Е" 0,8<а <18 Ел=0,898 ш Ел=О 79шо~'о расход воды извне 3,5< е/4<5 0 боя= е Го /хх (2.39) Одновременное осушение и охлаждение, охлаждение при /!= соля! и увлзжнение с понижением знтапьпни 3,5 Е 0,8<(а/<1,3 Е' 0,8<(т)<1,3 Е 0,8<(а/<1,8 Е' 0 8<т <18 Е=0,845ш Е' О 86шо'г" Е 0 /2шошз Е'=0,775 ш' м з 2.4.
Расчет и подбор вентвлятерев 3,5< е/е<5 Одновременное охлаждение и увлижнение с повышением энтальпии, нзотермическое увлажнение с понижением энтальпии Е=0,84ш ' Е О 89шо,пе Е 083шолп Е=081 ело 3,5 Е 0,5<(т) <1,3 Е' 0,5 <(т/<1,3 Е 0,8<(а/<1,8 Е' 0 8< т <1 7 3,5< ~/е<5 Одновременное осушение н охлаждение в двух двухрядных камерах, соединенных по противоточной схеме Е 0,8<(т/<1,8 Е' 0,8<(а/<1,8 Е=0,945ш ' 3,5с Ые<5 /2.35) Таблица 2. 3 Коэффициенты эффективности теплообмена для типовых дв - и ядных ух трахр КО при (ор/>Зкг/(мзс) н числе форсунок я=18-24 пет./мз в ряду Примечание.
При 2<(ор)<3 кг/( с) коэффициент эффективности тепло- обмена уменьшается на поправку /! = 0,869(ор)едз 5. Общее количество воды рзспыляемой в камере орошения, согласно определению коэффициента орошения б =б/л. 6. Пропускная способность одной форсунки б„ где» вЂ” количество форсунок. 7. По табличным данным [9,10) нли полученному по ним выражению 8 =42,677е/кзрсд (2.37) находим давление перед фо рсунктлв Р . 8, Тепловая нагрузка на холодильвуео установку О = б(Н вЂ” Н').
(2.38) 9. Зная температуру воды после холодильной станпнн г вычисляем Назначение вентнлятороз — перемещение воздуха в кондиционерах и коммуникациям к обслуживаемым помещениям. Применяются вентиляторы одностороннего и двухстороннего всасыванвя, В основном првмеияются центробежные вентиляторы, которые по создаваемой ими разности полных давлений Лр делятся на слелуюпше группы: низкого давления (ор«100 кгс/м~); — среднего давления (Ьр«300 кгс/мз); — высокого давления (ор< 1200 кгс/мз). Выбор вентиляторов производится по их аэродинамическим характеристикам. При этом должны быть известны расход воздуха Е и развиваемое вентилятором давление на преодоление аэродинамического сопротивления кондиционера н коммуникаций возлуховодов.
Подбор вентиляторов осуществляется следующим образом; 1. Уточняется количество воздуха, проходящего через вентилятор /т Ап* Т (2.40) Т. где / — часовой расход необходимого вентвляционного воздуха, м'/ч; ʄ— коэффициент, учитывакчцнй величение расхода воздуха вследствие подсо- - Зо- сов: "рн стальных пластмассовых и асбестоцементных воздущуводах длиной до 50м — на 10%, в остальных случаюг — на 15%; Т=(273+1) — температура воздуха, проходящего через вентавятор, К; Та,Я273+гу,,) — температура в рабочей зоне помещения, К. 2.
Приведенное давление вентилатора Т р=Н, +Н ~ —, (2.41) е где Н, и ̈́— расчятные пщравлнческие сопротивления участков системы, имеющих температуру воздуха одинаковую и отличную от температуры проходящего через вентилатор, кгс/мз; Т, = (273 + г„,) — температура воздуха в системе, К. 3. По приведенному давлению р и действительной производительности вентилятора Ь подбирается вентилятор и определяется число оборотов, КПД вентилятора Ь, или расходуемая мощность.
Рекомендуется проверять расходуемую мощность. Для этого уточняем действительное сопротивление сис- темы (2.42) 5. Установочная мощность электродвигателей Ну К" з (2.44) где К вЂ” коэффициент запаса мощности на пусковой момент: прн мощности до 0,5 кВт К„=1,5 для центробежных и л" =1,2 для осевых вентиляторов; при Н;-0,51-1,0 кВт соответственно К„=1,3 и К;-1,15; при У=1,01-2,0 кВт— Нх =Нс 29З р, Т1 760 где рв — барометрическое давление воздуха, мм рт.ст. Давление вентилятора р определяется по формуле (2.41); при контрольном расчйге р = Н, н определяется по формуле (2.42), Для подбора электродвигателя выбирается большее значение.
4. Расходуемая мощность на валу электродвигателя Ф= Ьр 3600.10гц,ц„цр (2.43) где ч, — КПД вентилятора; ц„— КПД подшипников равный 0,95 -0,98; пу— КПД ремйнной передачи, принимаемый для плоских ремней 0,85-0,9, для клиновых 0,9 — 0,95. -З1- К„=1,2 и К,=1,1; при Ж;-2,01-5,0 кВт — К„=1,15 н К, 1,05; прн Н,>5,0 кВт— К„1,1 и К;-1,05 [10]. Окончательную установочную мощность электродвигателя принимают по каталогам, ближайшую большую по сравнению с подсчитанной со всеми запасами или по графикам [9,101, 3. БЫТОВЫЕ И ПОЛУПРОМЫШЛЕННЫЕ СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА 3.1. Классификации н осебеиноспг систем В данной главе рассматриваются автономные системы коидиционнровашш воздуха, которые можно подразделить по функциональному назначению иа три группы: бытовые, полуаромьпплениые н мультизональные полупро- мышленные системы Бытовые системы конлнционирования воздуха, в свою очередь, подраздеюнотся на моноблочные и раздельные системы — с внешним и внутренними блоками, так называемые сплит-системы.
Полупромышленные сплнт-системы применяются в помещениях, в которых работает большое количество людей (офисы, рестораны, магазины и т.д.) или установлено большое количество аппаратуры различного назначения, являющейся источником тепловыделений (телефониые станции, машинные залы и т.д). Как правило, это сплит-системы с большим количеством внутренних блоков, Мультизональные сплит-системы представляют альтернативный вариант для центральной системы конднционнрования воздуха. От вышеприведенных систем нх отличает ряд особенностей, к которым следует отнести следую- более широкий рабочий диапазон температуры наружного воздуха, вплоть до минус 15 'С; возможность одновременной работы части внутренних блоков в режиме охлаждения, а части — в режиме обогрева помещений, возможность работы блоков в одном помещении со знакопеременной нагрузкой; возможносп.
подачи свежего воздуха; -32- -33- удаление внутренних блоков от наружного в пределах до 100 м, перепад высот установки внеппщх и внутренних блоков до 50 м, а внутренних- до 15 м; многократное рюветвление трубопроволов холодильного контура и возможность применения этих систем в зданиях со сложной планировкой; сетевое управление системой. По конструктивному нсполненню внутренних блоков все рассматри- ваемые сплит-системы подразделяются на системы с настенными, потолочными подвесными и встраиваемыми (канальными нли кассетными) блоками, а также консольными блоками 1устанавлиааемыми на полу). Управление внутренними блоками может осуществшпъся как индивидуально, так и по сетевому принципу.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
