Тепловой расчёт котельных агрегатов, страница 6

Г, При значениях )сс(2 (кгс сек)ъис Гв ж приинмаегся равной ус. При значениях рс>2 (кгс сек)/м', что ыожет быть у шлаков с высоким содержанием 5!Ов, ув.ж принимают как температуру, при которой вязкость становится менее 2 (кгс сек)/из. Данные Гс, )сс, Гв.ж и рв.ж, приведенные в табл. 1, получены на основании исследования лабораторной золы топлива. Химический состав золы твердых топлив в табл.

1 дан в расчете на бессульфатную массу. Такой условный расчет объясняется тем, что большая часть сульфатов, содержащихся в лабораторной золе, образуется вследствие связывания продуктов сгорания серы с окисламн металлов. При сжигании топлива в топках сульфаты ие образуются. Характеристики расплавав и химического состава золы углей приведены на основании ограниченного количества даняых, и поэтому их следует рассматривать как предварительные и подлежащие в дальнейшем корректировке. 2-26. При тепловом расчете серийных котельных агрегатов характеристнии топлива принимаются по табл.

1 и П. Тепловые расчеты котельных агрегатов, предназначенных для конкретных объектов, при наличии обоснованных данных выполняются с учетом характерного для этого объента топлива. Изменения характеристики топлива в пределах, указанных в табл. 2-6, приводят к отклонению основных результатов теплового расчета агрегата в пределах точности расчета. Поэтому если заданные характеристики (отдельные или несколько одновременно) отклоняются от табличных или других значений, предварительно принятых для расчета данного агрегата, на величины, не превышающие указанные в табл.

2-6, то пересчет на топливо заданных характеристик не нужен. 2-27. При сжигании топлива. о котором нет данных в табл. 1 и Н, его расчетные характеристики должны быть установлены на основании анализов проб, специально для этой цели отобранных по соответствующим инструкциям, Лналигы проб топлива разделяются на следующие группы, расположенные в порялке убывания надежности их использования для хзрзктеристики товарного топлива: товарные пробы (расчетные, штабельные, эксплуатационные); пластовые пробы из действующих забоев, штреков и прл пробы из разведочных выработок (шурфов, штолен и т. л.); буровые (керновые) пробы. Принятые для установления расчетных характеристик топлива анализы должны отвечать следующим минимальным требованиям; теплота сгорания должна быть определена по калорнметру; пределы колебаний теплоты сгорания горючей массы Я'в или Яг„ разных партий топлива или за различные периоды времени не должны превышать 150— 200 ккал(кг; при проверке соответствия заданного элементарного состава теплоте сгорания горючей массы, вычисленной по формуле Менделеева Ог =81Сг-1-246Нг — 26(Π— Я)г ккал/кг, (2-15) расхождение с калориметрическим определением не должно превьгшать 150 ккпл!кг для топлива вольностью (25% и 200 ккал/кг — для топлив с А'>25%.

Эти расхождения при Ас(25% могут быть как отрипательными, так и положительиымн, а при А'>25% результаты подсчета по формуле Менделеева должны быть выше, чем па калориметру. Лля сопоставления различных проб все данные по зольности и содержанию серы (Бсш Бог, Бс) должны быть пересчитаны на сухую массу, а по элементарному составу, теплоте сгорания и выходу летучих — на горючую массу, В результате такого сопоставления должны быть определены расчетные характеристики топлива. Содержание влаги рабочей (йуг) должно быть принято в основном по товарным и плвстовым пробам (если имеется уверенность, что начальная влажность их была сохранена при разделке и пробы были герметично упакованы при доставке в лабораторто).

Прн отсутствии такой уверенности расчетные величины йур должны быть приняты по влагоемкости )Ггггв с (ГОСТ 8858-7!). Зольность А', солержанне серы (5',о, 5'сг, Бсв) и температура плавления золы должны определяться в основном по товарным пробам. Для получения остальных характеристик (С", Н", Н'. О", Бч,р, Огм, )гг, характеристика велетучего остат.

ка) могут быть учтены данные анализа проб всех четырех классов. 2-28. Для расчета котельного агрегата на топливе, характеристики которого помещены в табл. 1, но заданные зольность или влажность отличаются от данных табл. 1 на величины, больше допустимых (табл. 2-6)„ расчетные характеристики топлива определяются по указаниям п. 2-06 н 2-07 путем пересчета табличных значений состава и теплоты сгорания (еслз только принятая расчетная характеристика зольности А' йе превышает величины А'„„„, указанной в табл. 1). 2-29. В тех случаях, когда расчетные характеристиии топлива принивгаются не по табл. 1 нли П, они должны выбираться согласно рекомендациям специализированной организации.

ул. 3, гвязачгскиг характеристики рабочих тгл, исиользугхчь4г в теологом расчете котельных огрггатоа 13 ГТАВА ТРЕТЬЯ ФИЗИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ РАБОЧИХ ТЕЛ, ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ В ТЕПЛОВОМ РАСЧЕТЕ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ 3-06. Коэффициенты теплопроводности воды и водяного пара для давления от 1 до 400 кгс(смг и;температуры от О. до 700 'С, а также на линии насыщения представлены в табл. Ч). 3-07. Критерий физических свойств Рг =-3600 —, (3-05) Рг= РггМР,.

(3-06) э чв= — 4 м",сгк, Р (3-07) (3-03) т = М„ч„ мг/сгк. 3-04. Коэффяциеиты днналчической вязкости водь! и водяного пара пря давлении от 1 до 400 кгс(смг и температуре от 0 до 700'С, а также на линии насыщения приведены в табл. Ч. 3-05. Коэффициенты теплопроводности воздуха и дымовых газов среднего состава (гы,о— - 0,11, гсо =0,13) для температур Π— 2200'С представлены в табл, 1Ч.

Теплопроводность продуктов полного сгорания, как и вязиость, зависит главным образом от содержания водяных паров. На рис. 3-! приведен множитель Мх 4 Х(йг, определяемый в зависимости от гы о и температуры газов. Коэффициент теплопроводности дымовых газов заданного состава вычисляется по формуле й = МхХ„ккзл7(х~ ч 'С). йгг 100 — 0 г гг*а.=- РОО + с'" 100, ккалДкг ' ). (3-08) 3-01. При определении теплоемкости газов объем моля принимался равным 22,41 м' при 760 мм Яг, сг.

и 0 "С (по идеальному газу). Теплоемкости воздуха и газов отнесены к 1 м' при О 'С и 760 мм рт. сг. Значения теплоемкостей воздуха и газов, входящих в продукты сгорания, црннедены в табл. Ш. Теплоемкость влажного воздуха с, вычислена при влагосодержании 10 г на 1 кг сухого воздуха и отнесева к ! м' с>хого возд)ха. При другом влагосодержании о, г(кг, теплосмкость воздуха находится по формуле ,с сы,+0,03!64(~ ~, к 7( ' ° 'С),;; (3-0!) где сч, и си о — теплоемкость сухого воздуха и водя. ногг1 пара. 3-02.

Для продуктов сгорания, давление которых в котельных агрегатах близко к атмосферному, даны коэффициенты кипематической вязкости т, мЧсгк, а для пара и воды — коэффициенты динамической вязкости 14, (хгг сгк)(м'. Коэффициент кпнематической вязкости для пара и воды определяется по формуле с=9,8!ро, хР(сек, (3-02) где удельные объемы о, мг/кг, принимаются по таблицам термодпнамическпх свойств воды н водяного пара (табч. ХХП1 — ХХЧП) . 3-03.

Коэффициенты кинематической вязкости воздуха н дымовьж газов среднего состава при давлении 760 мм рг, сг. и температуре от 0 до 2 200 'С представлены в табл. 1Ч. Состав дымовых газов характеризуется объемными далями водяных паров и углекислого газа гн гч и гсо равнылчи парциальным давлениям этих газов ори общем давлении 1 кгс!см', средний состав газов соответствует гы 0=0,1! и гсо =0,13.

Отклонение коэффициентов кинематической вязкости продуктов полного сгорания, имеющих состав, отлнчный от среднего, обусловлено главным образом изменением содержания водяных паров. На рис. 3-1 приводится множитель Мт=т/тг, определяемый в завксимостн от гмо и температуры газов. Коэффициент кинематической вязкости дымовых газов заданного состава подсчитывается по формуле тле сэ — истинная теплоемкость, ккалДкг 'С); р — плотность, кг)м'.

3-08. Значения критерия Рг для воздуха и дымовых газов среднего состава (объемные доли трехатомных газов гы о — — 0,11; гсо — — 0,13) при давлении 760 мм рт ст. и температуре от 0 до 2 200 4С даны в табл. !Ч. На рис. 3-1 показан график зависимости множителя Мг =Рг)Ргг от объемной доли водяных паров хи о . Для дымовых газов, состав которых отличается от среднего, критерий Рг определяется по формуле 3-09. Зкачения критерия Рг для воды и водяного пара для давлений от 1 до 400 кгс(схы и температур от 0 до 700'С, а также на линии насыщения приведены в табл.

Ч11. 3-10. Для котлов, работающих с надлувом прп давлении, превышающем 1,05 кгс(схчз, коэффициент кинематической вязкости газов определяется по фор- муле где р — давление дымовых газов, кгс(гхы. Теплоемкость, коэффициент теплопроводности и критерий физических свойств газов приниьчаются для давлений, которые могут возникнуть в газоходах котлов (в том числе и высоконапорных парогенераторов), не зависящими от давления.

3-11. Удельные объемы н энтальпии воды и водяного пара даны в табл. ХХН! — ХХЧП, 3-12. Коэффициенты вязкости и теплопроводности, а также величины критерия Рг для газообразных топлив указаны в табл. Ч1Н. Они могут также быть использованы для определения характеристик других, бчизких по составу смесей газов. 3-!3.

Теплоеыкость рабочей массы твердого топлива рассчитывается по выражению Теплоемкость сухой массы топлива с',а, икал((кг 'С) принимается по данным табл, 3-1 3-14. Теплоемкость лчазута составляет с,„ = 0,415 + 0,00061, ккалДкг 'С), (3-09) где à — температура мазута, 'С. 3-15. Тепйоемкость газообразного топлива, отнесенная к 1 и' сухого газа, определяется по формуле г,,„= 0,01 (сы Н, + ссо СО + гсы СН4 + + гсо СО, + ...) + 0,00124сы оа'„,,ю ккалу(хн 'С). (3-10) 14 Гл.