СНиП-2-09-03-85 (989199), страница 11
Текст из файла (страница 11)
10.12. Сборные железобетонные стены силосов следует проектировать для силосов круглых в плане диаметром 3 м из объемных блоков. При больших размерах — из отдельных элементов, укрупняемых перед монтажом в царги или блоки, или из элементов, монтируемых без предварительного укрупнения.
10.13. В проектах должны предусматриваться мероприятия, обеспечивающие защиту стыков сборных элементов от проникания атмосферных осадков и пыления мелкодисперсных хранимых материалов.
10.14. Внутренние поверхности стен и днища силосов не должны иметь выступающих горизонтальных ребер и впадин.
10.15. Днища силосов в зависимости от диаметра силоса и хранимого материала следует проектировать в виде железобетонной плиты со стальной полуворонкой и бетонной забуткой или в виде железобетонной или стальной воронки на все сечение силоса.
10.16. Стены и днища силосов для абразивных и кусковых материалов следует защищать от истирания и разрушения при загрузке.
Материал для зашиты стен и днища силосов следует выбирать в зависимости от физико-механических свойств хранимого материала. При проектировании силосов необходимо учитывать также химическую агрессию хранимого материала и воздушной среды.
10.17. При применении для загрузки силосов трубопроводного контейнерного пневматического транспорта на надсилосном перекрытии следует предусматривать предохранительные клапаны для предупреждения возникновения избыточного давления в силосах.
10.18. Надсилосные перекрытия следует проектировать, применяя сборные железобетонные плиты по сборным железобетонным или стальным балкам. Для силосов со стальными стенами перекрытие допускается проектировать из стали.
10.19. Покрытия отдельно стоящих круглых силосов при отсутствии надсилосного помещения, а также силосов диаметром более 12 м допускается проектировать в вида оболочек.
10.20. Надсилосные помещения и конвейерные галереи следует проектировать, применяя облегченные стеновые ограждения из несгораемых материалов. Допускается также применение сборных железобетонных конструкций.
10.21. Наружные стены неотапливаемых подсилосных помещений следует проектировать, как правило применяя железобетонные сборные панели. Стены отапливаемых помещений в подсилосной части должны проектироваться панельными или кирпичными.
10.22. При проектировании соединительных галерей между силосами или между силосными корпусами следует учитывать относительные смещения силосов или силосных корпусов, вызываемые неравномерными осадками и кренами.
10.23. Колонны подсилосного этажа надлежит проектировать сборными или монолитными железобетонными.
10.24. Фундаменты отдельно стоящих силосов и силосных корпусов следует проектировать в виде монолитных железобетонных безбалочных плит. На скальных и крупнообломочных грунтах допускается принимать фундаменты отдельно стоящие, ленточные или кольцевые, монолитные или сборные.
Свайные фундаменты следует предусматривать, если расчетные деформации естественного основания превышают предельные или не обеспечивается его устойчивость, а также при наличии просадочных грунтов и в других случаях при соответствующем технико-экономическом обосновании.
10.25. Конструкции силосов необходимо рассчитывать на нагрузки и воздействия в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85. При расчете силосов должны быть также учтены нагрузки и воздействия:
временные длительные — от веса сыпучих материалов, части горизонтального давления и трения сыпучих материалов о стены силосов, веса технологического оборудования [не менее 2 кПа (200 кгс/м2)], усадки и ползучести бетона, крена и неравномерных осадок;
кратковременные — возникающие при изготовлении. перевозке и монтажа сборных конструкций, при изменении температур наружного воздуха, от части горизонтального неравномерного давления сыпучих материалов, от давления воздуха, нагнетаемого в силос, при активной вентиляции и гомогенизации;
особые — от давления, развиваемого при взрыве.
10.26. Аэродинамические коэффициенты при расчете силосов на ветровые нагрузки принимаются по СНиП 2.01.07-85.
Аэродинамические коэффициенты общего лобового сопротивления силосов при расчете нижней зоны силосов (колонн и фундаментов) допускается принимать: для одиночных силосов, расположенных от других на расстоянии, большем 3 диаметров силосов (по центрам), с = 0,7; при меньшем расстоянии с = 1,3; для сблокированных силосов с = 1,4.
10.27. Коэффициенты надежности по нагрузке gf для собственного веса конструкций, полезной нагрузки на перекрытиях, снеговой и ветровой нагрузок принимаются по СНиП 2.01.07-85:
для горизонтальных и вертикальных давлений сыпучих материалов gf = 1,3;
для температурных воздействий и для давления воздуха в силосе gf = 1,1.
10.28. При расчета на сжатие нижней зоны силосов (колонн подсилосного этажа и фундаментов) расчетная нагрузка от веса сыпучих материалов умножается на коэффициент 0,9.
10.29. Стены круглых силосов диаметром до 12 м включительно, квадратных и многогранных силосов кроме расчета на прочность следует рассчитывать на выносливость с коэффициентами асимметрии цикла ps и pb:
в стенах с предварительным напряжением ps = 0,85;
в ненапряженных стенах рs = рb = 0,7.
10.30. Силосы, загружаемые горячим сыпучим материалом (с температурой свыше 100 °С на контакте с бетоном), должны быть рассчитаны с учетом кратковременного и длительного действия температуры по предельным состояниям первой и второй групп.
10.31. Для смесительных силосов с образованием кипящего слоя (гомогенизация) нормативное давление на днище и стены (в пределах высоты кипящего слоя) от сыпучего материала и сжатого воздуха определяется как равномерное по площади днища и периметру стен гидростатическое давление жидкости силоса с удельным весом, равным 0,6g, с учетом повышения уровня сыпучего материала в процессе гомогенизации. В расчете учитывается большее из давлений, вычисленных без гомогенизации или с ее учетом.
При нагнетании воздуха без образования кипящего слоя избыточное давление воздуха учитывается в сочетании с давлением сыпучего материала.
10.32. При внецентренной загрузке и разгрузке силоса диаметром 12 м и более его стены следует проверять на действие несимметричного давления сыпучего материала.
10.33. Предельная ширина раскрытия вертикальных трещин в стенах железобетонных силосов определяется по СНиП 2.03.01-84, при этом принимается d = 1,2 для круглых и d = 1 для квадратных силосов.
10.34. Прогиб от временных длительных нормативных нагрузок для стен квадратных и многогранных силосов не должен превышать 1/200 пропета в осях стен.
10.35. Нормативное горизонтальное давление сыпучего материала 
на стены силоса следует принимать равномерно распределенным по периметру и определять по формуле
(41)
где gn, fn — удельный вес и коэффициент трения сыпучего материала;
— гидравлический радиус сечения (А и u — площадь и периметр поперечного сечения силоса);
е — основание натуральных логарифмов;
— коэффициент бокового давления сыпучего материала;
jn — угол внутреннего трения сыпучего материала;
z — расстояние от верха засыпки материала.
10.36. Нормативное вертикальное давление сыпучего материала определяется по формуле
(42)
10.37. Полное нормативное (длительное и кратковременное) горизонтальное давление сыпучего материала на стены силосов следует определять по формуле
(43)
где а — коэффициент, приведенный в табл. 9 и учитывающий дополнительные давления при заполнении и опорожнении силосов, обрушении сыпучего материала и при работе систем пневматического выпуска.
Таблица 9
| Коэффициенты | |||
| Конструкция силосов и их элементов | а | gс |
|
| I. При расчете горизонтальной арматуры стен 1. Отдельно стоящего круглого железобетонного силоса | 2 | 1 | 2 |
| 2. Железобетонного силосного корпуса с рядовым расположением круглых силосов: наружных | 2 | 1 | 2 |
| внутренних | 2 | 2 | 1 |
| 3. Железобетонного силосного корпуса с квадратными силосами со сторонами до 4 м: наружными | 2 | 1,65 | 1,2 |
| внутренними | 2 | 2 | 1 |
| II. При расчета конструкций плиты и балок днища и воронки | |||
| 4. Плиты днища без забутки, балок днища, железобетонной воронки силоса | 2 | 1,3 | 1,5 |
| 5. Плиты днища с забуткой при наибольшей высоте забутки 1,5 м* и более | 2 | 2 | 1 |
| 6. Стальной воронки и стальных кольцевых балок в железобетонном или стальном силосе | 2 | 0,8 | 2,5 |
| 7. Узлов креплений стальной воронки к кольцевым балкам и стенам железобетонного или стального силоса | 1,5 | 0,8 | 2,5 |
_____________
* При высоте забутки h < 1,5 м значение коэффициента gс определяется по интерполяции между 1,3 и 2 по формуле
gс = 1,3 + 0,47 h.
Примечания: 1. При расчете стен стального силоса коэффициенты gс умножаются на 0,8.
2. При расчете стен силоса для угля коэффициенты а и gс принимаются равными 1.
10.38. Кратковременная часть полного горизонтального давления
(44)
10.39. Нормативное вертикальное давление сыпучего материала 
, передающееся на стены силоса силами трения, определяется по формуле
(45)
10.40. Нормативное вертикальное давление сыпучего материала на днище силоса 
определяете по формуле
(46)
но не более 
= gz,
где а, 
— определяются по пп. 10.36 и 10.37;
g — удельный вес засыпки над днищем;
z — высота засыпки.
10.41. Вертикальное давление сыпучего материала в пределах наклонного днища или воронки силоса принимается постоянным, равным вычисление му для верха наклонного днища или воронки.
10.42. Круглые силосы следует рассчитывать на осевое растяжение силами
(47)
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
