Тепловой расчёт котельных агрегатов (987293), страница 48
Текст из файла (страница 48)
Х :С и, Х о Х 4 О О Х 'о о Х, а с' Х С а, ы Р и Х Х С Х » охх Х ха Ха о Х а.8 о С Х Х хо ХС О Х О Оххаз Х О Р е х Й ф8 о о 8 ОХХ а. '»и 1= о С о СС о а х х~ ~х ХХ СХ Ох Хз хо о 8,» хо ах оа. Ох ОО о Р о 'ххах Х .Б. -".е» е'- „»,Х а4,ХЮ~' хыо„.оф.
оа о Хоа Ы ис Х .С а а Х О Х х х 8 О. о сл Й Х а е Й й З Й з б Р. Ю СО ОС ос С» С О ях С Х О »' .С О а 8 Х о-О х сл 8 х Х О $Х о Х 'СХ С Х Х .С С о о а. Х С" О о -„ О О х а О с 8 о х О Х С С о 8 СР ( » О Х СС С' » 8Я О 2 хха, ХХС ф М С" Х О О о »' Х С С о о О С О Х Х .,~. О е, СС о Х Х ! + 3 н ы 9 СО СС + Ю Ю СО Ю Х й Х С а о С о х о о 1 8 х х Х аа Х С С" О Х С С С' Х Х Х Ц О хна,ы х ~'с 'а" о о о Хохх ьи !34 расчеты !! а 8. !! + СО !! т Ю х О» ",а са ' „ с» са СО С»" с» + сч » О» СО С» С» са С» са С» +О» .С» Ю сс са = !! С» О» » ! СО а с са 8 С» СС сс» СО С» СО СО Ф $ О х а с« Ю с» +.О с»ф :, с« х Ю + (:О + сь са СО с.' $ Ж'а 8 !! + + с» й~ С» ! в с» с« О + с» + а Г .
° Ф о. Ф :=~В + . О» С» са С» Ю Ю -1- + -~+ "1-' х й + —; -(+ » + х ) Ф й Ф с О. с о Ф о О О,О 'Оа + + С')+ ( Ь + ( ~и са ! Ф СО с» :С О О сс Ф Фо О Ф с- ы о Ф О»,« й аа- ОФФ С с "Ы с. Р Ф Ф й О.„ О О о О Ф О е с» а Ф .'с а'о Ф сс Ф „:СОФ . аыи Ф ~ О.'-.=. ФоФФ Ф ». Ч,а Ф Ф' ФО иа фос Ф О. йоаа й «,Ф Ф Ф о а. Ф С» О О О с- у ! Ф Ф 3 о с а:с С Ф «О е Приложение И!!.
Примерные теилоеые К Е И Ь О с О О О сс $ 3 3 О О й Б з й Приложение УНБ Примерные тепловые расчеты РАСЧЕТ МАКСИМАЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЕРЕМЫЧКИ В УСЛОВИЯХ ТЕПЛОВОЙ АСИММЕТРИИ Исходные данные: к =0,046 ло; поп =0,032 ло; о(о =0,020 м; Ь =0,006 м; и())=15000 клал((м'л.'С); ез(~)оз)2 ООО икал((м'и 'С) 80=390'С, (Р)=340'С; Л„=31 икал)(м ч 'С); Л„=ЗО икал((м о С); 4=400!О' ккал)(м'ч) Предварительно вычисляемые величины) Н = з — о( = 0,046 — 0,032 = 0,014 м; Н(Ь = 2,333; з(о( = 1,44) Ь(о( = О,! 88; ) = 1, б Обозна- чение Расчетная формула плн способ определезея Расчет и результат Раесчптызаемзя величина 0,0! 15 000 3! — 4,85 В)(') Критерий Био для 1-й трубы 0,01 !2000 31 1,20 Впз) ()) Р'к.п (2) ! «.п уо ,„() ) ,о.
1,!4 То же По номограиме 56 По номогрзмме 57 О, 655 0,168 (2) Д Вспомогательные вели- чины Б, Коэффициент а, 0,25 2,333+1,14 О,бо9+ 1 0~ 0 14 Х 1 г0,032 0,25 2,3:53 + 0,6 (1,1 1 0,359+1,20.0,334) Х (0,180 0,359 — 0,168 0,334)]+ Параметр О 25 Ь +05((, ( йбз+Рй )Б ) бз) ((о) Хб"(2)Бз — Р(')Б,)]+Л .
д з д 1 и пз На ЗО (340 — 390) 400 000 0 О!4 — 0,847 0.5 — 7 (1 — Ро) 0,5 — 0,45( ! — 0,847)'= 0,43 Коэффлциент смещен- ности Температура в прилегзюшем к 1-й трубе корне перемычки, 'С (() ) я 390+ 4.!О' 1,6 (0,168+ 0,655 0,43 1,20) Х 70,006 2 1 Х] + — ° =-459 ], 3! '1+ 1,6 !5000/ Темперзтура з пр;шогяюшем ко 2-й трубе корне перемычни, 'С ((2) 340+4. 10'.
1,0]0,180+0,655(1 — 0,43) 1,14] Х Коэффициент рчстечки перемычки Максимальн я теьшерзтура металла перемычки, 'С Критерий Био для 2-й трубы Козффициент растечки в корне перемычки, обусловленный подводом тепла перемычкой к (-й трубе То я(е для 2-й трубы Козффицнент Коэффициент растечки в корне перемычки, обусловленный облучением 1-й трубы То же для 2-й трубы ()) Гоп "и Лм Г„ое) 2) По номограмме 55 По ноиограмме 57 ) — 1 1 — +— )+ 1 2ВО') ) — 1 1 + —. ) + ! 2В)(') По номогрзчме 53 Н 1 г 0 25 — ».Р(2)Б,» ~ Х Ь п.п з ао ~ Н «')+ б(т +о) оз„.3(Р( '» ро(1 гл)Р(2)] Х х~ —,',,' о ,',) По номограмме 47 Нао „„, 'ы+". Ло" Х н.пп ГН Ь 1 Х ~ Ь лг (Ро — г) + 0,75 Н ~ 0,180 1,6 — ! 1 +, = 0,334 1,6 + 1 2.4,85 1,6 — ! .
1 1,6+ 1 3,9 + — = 0,359 1,5 0,8 0,014 4 !Оо 4о9 + 0,8 2 30 ~ 2,333 0,43 Х 1 Х (0,847 — 0,43)+ 0,75 р 33 ~ 514 Приложение )т///. Примерные тепловозе расчвтог Д. ТЕПЛОВОИ РАСЧЕТ ДВУХКАМЕРНОИ ТОПКИ КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА Р=220 т/ч НА ПЫЛИ АНГРЕНСКОГО БУРОГО УГЛЯ 1. Задание Р =22 0т/ч ре = 112 кгс/см' р= 100 кгс/гмт /о п=540'С /»,= 215' С Топочное устройство состоит ~из трех вертикальных циклонных предтопков, установленных с фронта и встроеггных в камеру охлаждения. Подача аэросмеси и вторичного воздуха — через тангенциально расположенные горелки и сопла в верхней части предтопков.
Топливо подается в предтопкн в виде сухой пыли (йтх= !6%) горячим воздухом. Мельницы — молопгового типа с инерционными сепараторами. Системз пылоприготовления — полуразомкнутая, с промбункером, с суплкой топлива в мелыгнце газами, отбяраемыми из верхней части камеры охлаждения и смешнваемыми с горячим воздухом. Сбросной воздух подается в камеру охлаждения через 6 щелевых вертикально распологкенных горелок, -установленных напротив ппедтопков.
2. Конструктивные характеристики а) Првдтопок (рис. У///-/3) Количество предтопков г р=З. Дваметр (в свету, по образующим ошипованных труб) Р э=9180 лм. Высота цилиндрической части Бг=,9,3 и. Высота верхней конической части /.з=0,7 л. Относительная длина Цй,о=9,3/2,18=4,26. Сечение Р о=0,785 2,18з=3,73 лТ. Объем 1 пр — — 0,785. 2, 18'. 9, 3 + от 0,7 г у 2,18 7 0,63 ',' о,!8 0,63 + ~ 2 , + 2 : ~ =- 35,9 м'. Поверхность стен У 2,18 Рое = и 2,18 9,3 + 0,785 2,18'+и 1,04 ~ ',, + 0,63 ' + э ) + 0,785 0,63' = 72,33 лР.
Поверхность боковой стены, занятая соплом для воздуха, тое ле=2,1 049=1,03 лгз. Паропроизводительность котла (номинальная) Давление в баргбане котла Давление пара на выходе из пароперегревателя (за главной парозапорной задвижкой) Температура перегретого пара Температура питательной воды Топливо — ангрепский уголь марки Б2 Рис. УП1-13. Эскиз двухкамерной топки котла нроизво- дительностью 220 т/ч. ! — предтопок; г — шлекоулепчкезюшна пучок (обоазозеа нз труб зкрезе предтопке); Э вЂ” колере охлзждеппк.
Лучевоспрннимающая поверхность Нл/ Ее Р оде — Ртоз Ро ле= =72,33 — 0,785 2,18' — 0,785 0,63' — 1,03=67,25 и'. Предтопки образованы из труб диаметром 60Х6 мм, установленных с шаган 64 лок. Обращенная к факелу йоверхность ошипована. Шипы (/ /йм=!7/12 мм/мн) из углеродистой стали, с плотностью шнпования =-0,2 кз/лз, покрыты карборупдоной футеровкой. Для ошипованных экранов принимается х= 1. Коэффициент экранировация предтошта Н„67,25 Х= — = =0,93. Р, 72,23 Эффсктивчая толщина излучающего слоя пламени по форчуде (6-05а) )тор 35,9 в = 3,6 — = 3,6 —,'.
— = — 1,79 дс рох б) ///лакоулавливаюи(ий пучок (рис. Г/П-/3) Внешний диаметр ошипованных тр>б йто — — 100 мм: Число труб в пучке п=-32. Число рядов по ходу газов ге=3. Число труб в ряду г =10; 1О; 12. Приложение У/П. Примерные геакоаые расчеты Средний поперечный шаг труб за=315 мм (бт/д= =3,!5).
Продольный шаг труб за=200 мм,(бт/3=2,0). Длины груб по рядам; /т=2,1 м; /к=2,165 м; /к= =2,282 м. Поверхность нагрева Н=п 0,1.2,! ° 10+и 0,1 2,167 ° 10+и 0,1 2,282 ° !2=22 м'. Сечение для прохода газов 2,8 + 3,7 !06 Р = ' л †.2,1 — !0.0,1 2,1 =- 4,2! ик. 2 360 ' Эффективная толщина излучающего слоя по формуле (7-54) У 4 з,з, э=0,9д ~ — — — 1 дэ — / / 4 = 0,9 0,1 ~ — 3, !5 2,0 — 1) =- 0,632 м. в) Каяера охлаждения (рис. У///-/3) Нижняя часть камеры — ошипованная; высота ошипованной задней стенки (до оси сбросных сопл) йош=- =1,2 м. Поверхность ошиповаяяой части камеры Задняя стена Р'ш = !,2 ° 9,536=11,45 м'. Под 1,568 0,65 Рат.пока = 2 95'9 536 + 2 2 + 3,2 0,65 1,4 0,45 0,7 0,45 + 2,— — + 2, + 2; =-32,14 м'.
2 2 Боковая стена !,7 + !,2 Простенки между циклонами Рат.пр.ц=2 1,4 2,1=5,87 мт. Простенки между боковой стеной и циклонами Рат.ба .ц=2 0,7. 2,1=2,94 мт. Плоскость, проходящая через последний ряд шлакоулавлнвающего пучка, !06 Р'т ' « = Зц'3'7'2'282 360 = 23 4 м'' Плоскости, ограничивающие шлакоулавлнвающие пучки с боковых сторон, 2,1 + 1,9 "ат, лбок=б 2 ' 07=84 м'.
Суммарная поверхность стен ошипованвой части камеры Рат ош=рат.а+Рот, ола+2Рошат бок+Ре .пр ц+ ! Рот.ба .к+Рек.шк +Ра . л.ран= =11,45+32,14сг2 5,85+5,87-!-2,94+23,4+8,4=95,9 м' Поверхность неошипованной части камеры Задняя стена Рат,а='(954+0 6)9536=966 лр.
Длина фронтовой стены и 2,282.106 + 2 1'4 + 3 360 — †!0,53 м Р б, =(9,!4+7,86)!053=179 м'. Ширмы Рот, ш км(0 5+0 75+ 1,25+ 6 9) 9 536 = 89 б,я'. Потолок 106 Ра пот = 1 59 9 536 3 ( 0 785'2 282 360 1,778 0,691 — у! =!3 4 мк. 2 Боковая стена 0,5 + 1,57 Рат, бак.л = 9,о4 ° 4,032 + 2 0,6 + 1,665+2,462 + 2 0,96 + (1,08 + 0,34) 1,665 + + 5,48 1,59 = 52,!9 м'. Суммарная поверхность стен неошипованной частя камеры Рат.к=рот.а+Рот.из+Рот.ш+Рат.пот+2Рот.бак.н= =-966+179+89,6+13,4+2 ° 52,19=483 м'. Полная поверхность стен камеры охлаждения Брат=Рак.ем+Рот.к=95,9+483=578,9 Мт. Диаметр экранных труб д=бО мм. Шаг труб з=б4 мм (з/д= — 64/60=1,07).
Отнооительяое расстояние труб до стены е/д = 30/60 = 0,5. Угловой коэффициент х=0,98 (номограмца !). Лучевоспрннимающая поверхность неошипованных экранов Нл.тлп м(Рат.а+Рот.ар+Рот.пот+2Рот.бок) = = 0,98(96,6+ 179-!-13,4-!-2 ° 52,19) = 385 м'.
Лучевоопринимающая поверхность ширм Нл.ш=лрат.ш='1,0 89.6=89,6 мт. Лучевоспринимающая поверхность ошипованной части камеры Нл.еш=хрот.ош=!,0 959=959 Мт, Поскольку суммарная площадь сбросных горелок мечьше 1 мт, онэ .не вычитается из лучистой поверхности камеры. Суммарная лучевосприниматощая поверхность камеры Нй =3854-896+959= 570 5 мт.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
