Тепловой расчёт котельных агрегатов (987293), страница 10
Текст из файла (страница 10)
в расчет только боковая, обращен ку новерхность); Я« з — полное количество тепла, полезно г пенного в котельном агрегате, "кал,'«, по п. 5;!4. 5-13, Суммарная потеря тепла з котельнс ХЧ=Чз+Чз+Ча+Чз+Чаахл+Чз л, % ГА. б. Расчет теллообмгиа з топке 22 (5-16) ! 00 — )ГГР' В=-В' !00 — йт ' кг/ч (5-!8) ВтОп Ч и а В()гр»а (5-!9) 1. 1 В =В(! — Т— 0 0) (5-20) ГЛАНА ШЕСТАЯ РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕНА В ТОПКЕ' Коэффициент полезного действия котельного агрегата (брутто) Чп.а=)00 Вт/, /а. (5-15] 5-14.
Общее выражение для расчета полного количества тепла, полезно отданного в котельном агрегате, имеет вид: Оаа/ В ((п. — (п. )+Вап(/п. — а .а)+ +Впр(гпп — г .а)+В[/7 т(! т — (ат)]+ +Опт, ккал/ч, где В„ — количество выработанного перегретого пара, кг/ч; — эвтальпия перегретого пара, ккал/кг, находится по давлению и температуре у главной парозапорной задвижки по таблицам воды н водяного пара; Вп, — количество насыщенного пара, кг/ч, отданного помимо перегревателн, с энтальпвей /п и, ккал/кг, определяемой по давлению в барабане котла; О р — расход воды на продувку котла, кг/ч (для прямоточных сепараторных котлов — продувка сепаратора), с энтальпией при кипении ккал/кг, подсчитываемой по давлению в барабане (сепараторе) котла; 1,, — энтальпия питательной воды нз входе в агрегат, ккал/кг; Ват — расход пара через вторичный перегреватель, кг/ч, при начальной энтальпни 1'„, ккал/кг, И КОНЕЧиай галю ККал/Кг.
Знак В указывает, что прн наличии более одного промежуточного перегрева тепловосприятия промперегревателей нужно суммировать; Оат — тепловосприятие воды или воздуха, подогреваемых в котельном агрегате и отдаваемых на сторону, ккал/ч. При величине продувки меньше 2а/и расход тепла на подогрев продувочной воды не учитывается. 5-15. Расход топлива, подаваемого в топку, определяется по формуле В= Ер 100, ю/и.
(5-17) м Рэпа 6-А. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТОПОК 6-01. Объем топочной камеры определяется в соответствии со схемами рис. 6-1. Граняпами объема являются осевые плоскости экранных труб нли обращенные в топку поверхности защитного огнеупорного слоя; в местах, не защищенных энранзми, — стены топочной камеры. В выходном сечении ее обьем ограничивается поверхностью, проходящей через оси первого ряда ширмового ну гка, фестона или котельного пучка.
Границей объема нижней частр топки служит под. При наличии холодной воронки за границу объема топки условно принимается горизонтальная плоскость, отделяющая ее нижн1ою половину. ~При расчете теплообмена объем ширм, расположенных в верхней части топки по всему поперечному се- ' Приведенные няже методы расчета лучистого теплообмена не распространяются на расчет теплообменз в камерах сгорания высоконапорных парогенераторов. При сживании смеси двух однородных (например, твердых) топлив по формуле (5-!7) находится суммарный расход обоих топлив.
Расход каждого топлива подсчитывается по принятому соотношению количеств обоих топлив (см. п. 2-21 и 2-22). При сжигании смеси твердого (жидкого) и газообразного топлив по формуле (5-17) определяется расход твердого (жидкого) топлива. Расход газообразного топлива вычисляется по принятому соотношению количеств обоих топлив (см. п. 2-23).
Расход топлива и к. п. д. котельного агрегата при расчете на рабочее топливо и случае ега подсушки уходящими газами по разомкнутому циклу рассчитываются по формулам где обозначения оо штрихом относятся к подсушенному, а без штриха — к рабочему (сырому) топливу. При определении Ч'и а в величину аа условно вводится потеря с уносом пыли из пылеулазителя, которая:находятся из расчета юылепритотовательной системы.
5-!6. Для подсчета суммарных объемов продуктов сгорания, воздуха и тепла, отданного газами з поверх. настях нагрева, вводится расчетный расход топлива. вычисляемый с учетом механической неполноты сгорания по формуле где  — полный расход топлива, кг/ч, поступающего в котельный агрегат,,вычисленный по формуле (5-17).
В дальнейшем во:все формулы для определения суммарных объемов и количеств тепла подстввляегсч величина Вр. В иеличнны удельных объемов газов и воздуха и их энтальпий поправка,на механическую неполноту сгорания не вносится. Расчет системы пылепригоговлвния горелок и топливоподачи ведется па полному расходу топлива В, а тяги и дутья — по расчетному расходу Вр. ченито (ряс.
6-2, поз. / и 2), а также занимаюпгих часть поперечного сечения топки, в районе выходного окпз (поз. 3), в объем топки нс включается, а ширмовые пакеты рассчитываются по данным гл. 7. При другом расположении ширм (поз. 4, 5, б) межширмовые объемы рассчитываются совместна с объемом топочной камеры. При определении теплового напряжения топки дп объем, занимаемый ширмами, раоположеннымя в верхней ее части и в районе выходного окна, включается в объем топки в том случае, если шаг ширм за)700.нм. В слоеных топках объем ограничивается плоскостью колосникавой решетки и вертикальной плоскостью, проходящей через концы колосников. скребки шлакоовичателя или элементы шлакового подпора (рис.
6-1). Для слоеных топок с цепными механическими'решет- кама из объема, аграниченнога снизу площадью колос. пикового полотна, исключается объем слоя топлива и шлака, средняя толщина которого принимается равной: для каменных углей — 150 †2 мм, для бурых углей— Гл.
6. Расчет гепдаобмепа в топке 23 Рис. 6-1. К определению активного объема топка и освещенной длины экранных труб. Рп»=Р»с=251, м'. Нд.и Рпд.ихЕи, мд; (6-02) Нд пр=Р»д.прхЛ»р, мс. (6-03) Степень экранирования топки: )(=Н»IГ * (6-04) Рс»=Р»псд ВлЛ»г+ чпр2»р, Н»=ВР»дх, и', (6-01) 300 мм, для древесзой щепы — 500 мм, для кускового торфа — в зависимости от положения балки, ограничивающей выход топлива на колоониковое полотно (рис. 6-1).
В топках с меканическями забрасывателями толщина слоя топлива нала и ари определснии объема топки не учитывается. Для топок системы Шершнева в активный объем включается объем шлакожой воронки. 6-02. Полная поверхность стен топки Есс, м», вычисляется по размерам поверхностей, ограничивающих объем топочной камеры (ряс, 6-1). Поверхность стен дв~уоветных экранов и ширм определяется как удвоенное, произведение расстояния между осями крайних труб этих экранов,па освещенную длину труб. При расчете камеры сгорания полуоткрытой топки площадь окна между камерой сгорания и каморой охлаждения вилючается н поверхность стен.
Прн наличии ширм, включаемых в объем тапки, общая поверхность стен определяется как сумма поверхяостей стен свободного объема Гсср, поверхностей шири Гд н стон, прилегающих к ширмам, Гпр с учетом неполного пх освещения: (Пря определении величины Г„с разделительная поверхность между свободным объемом и ширмами в расчет нс вводится.) Коэффицненты Ви и Епр характеризуют неравномериость освещенности ширм и прилегающих к ним экранов и определяются по п. 6-11 6-03. Лучеваспрнпимающая поверхность нагрева настенных н двусветных экранов находится как величина непрерывной плоскости, эквивалентной по тепловсгсприятию экрану из незагрязненных труб, и .рассчитывается па формуле: где х — угловой коэффициент экрана, определяемый по п.
6-04; Гпп — площадь стены, занятая экраном; определяется как произведение расстояния между осями крзйнях труб данного экрана Ь, м, на освещенную длину экзаниых труб 1,м: Рсдс 01, мс, Величина 1 определяется в соответствии со схемами рис. 6-1. ПРЯ опоеделении Гпд исключаютса не защищеинме трубами участки стен, в том чксле плошадь горелок и сопл. Для двусветных экранов и шири При наличии шарм, включаемых в объем топочной камеры (рис. 6-2), ях лучевоспринимающая поверхнос ь Нд.
и лучевоспринииающая поверхность прилегающих к нии экранов Нп „рассчитываются ло формулам: 6-04. Угловой коэффициент гладкотрубных экранов х в зависимости от их кояструктилных характеристик определяется по номограмме !. Для однорядных настенных экранов он принимастся по кривым ! — 4, поз. о (с учетом излучения обмуровкн); для экранов двустороннего облучения — по кривой 6, поз. о (без учета нзлучения обмуровки); для двухрядных настенных экра. нов — по кривым поз.
о; для гладкотрубных экранов, составленных из чередующихся труб .разных диаметров, угловые коэффициенты всего экрана х н отдельно труб малого диаметра х, определяются па поз. в. В этом случае лучевоспринимающая поверхность всего экрана опредегиется как Г„х, а лучевоспрнкимающая поверхность труб малого диаметра как Рппхь где Еп» вЂ” площадь всей стены, занятой экраном. Для ошипаванных и плавниковых экранов, а также для экранов, закрытых чугунными плитаии, х=-1. Угловой коэффициент х поверхности, проходящей через первый ряд труб котельного пучка, фестона и ширм, раояоложенных в выходном окне топки, равен 1. При расчете последующих ~поверхностей нагрева следует учитывать, что угловой коэффициент самого пучка или Гл.
б. Рагчгг тевловбдгна г топке 24 У, г=3,6 —, д, Гсс (6-Оба) фестона может быть меньше единицы н часть падающего тепла проходит сквозь пучок на расположенные за ним поверхности нагрева. Угловой коэффициент пучкз, необходимый для расчета проходящего сквозь него излучения, определяется по номограмме 1, г. Особенности расчета переиэлучения мз топки на ширмовые пакеты и рзспологкенные за ними поверхиа. сти нагрева приведены е п. 704. 6-06. Эффективная толщина излучающего слоя в топке вычисляется по формуле где У, и Г„ — объем и поверхность стен топочной камеры, м' н мг.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
