151311 (766884), страница 2

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

Отсутствие единой официально признанной методики определения теплопроизводительности кавитационных теплогенераторов не позволяет поставить окончательную точку в дискуссии о «сверхъединичности». Основной проблемой при определении и сравнении теплопроизводительности кавитационных теплогенераторов является ее зависимость от системы теплоснабжения, которая не учитывается при некоторых измерениях. На существование такой зависимости указывают многие производители теплогенераторов [21, 48, 49, 50]. Это же подтверждает практика. Например, модернизация системы отопления позволила ООО «АПЕКС-ТЕРМИНАЛ» в полтора раза сократить электропотребление тепловыми гидродинамическими насосами ТС1-090 в отопительном сезоне 2008/2009 г.г. по сравнению с 2007/2008 г.г. [51].

Рассмотрим влияние некоторых факторов «обвязки» теплогенератора на его теплопроизводительность по результатам испытания теплового гидродинамического насоса ТС1-075, зав. № 318, проведенных 15 июля 2009 г. на экспериментально-испытательной базе в г. Мытищи Московской области. Общий вид испытательного стенда для определения работоспособности тепловых гидродинамических насосов ТС1 показан на фото 1.

Фото 1. Испытательный стенд для определения работоспособности тепловых гидродинамических насосов ТС1.

Общий объем помещения, в котором смонтирован испытательный стенд, 320,11 м³.

В испытательном стенде применяются 20 стальных регистров диаметром 158 мм, длиной 1940 мм, толщиной стенок 4 мм и 2 регистра длиной 500 мм. Соединительные трубопроводы диаметром 48 мм, с толщиной стенок 2,5 мм. Суммарная длина трубопроводов (в т.ч. напорных рукавов – гибких вставок) составила 19,17 м. Регистры и соединительные трубопроводы покрыты в два слоя теплозащитным покрытием изолат - ТУ 2216-001-59277205-2002. Система гидравлически закрытая, подпитки, утечки и испарения теплоносителя нет. При проведении испытаний циркуляция теплоносителя осуществлялась циркуляционным насосом Grundfos UPS 25/80 с расходом 3,93 м³/час только по контуру ТС1 – регистры. В качестве теплоносителя использовалась водопроводная вода. В систему было залито 0,4 куб. м. воды. Датчики температур – термопреобразователи сопротивления ТСМ 012-000.11.5 L=120 кл. В, установлены на входной и выходной магистралях на расстоянии 3,1 м от патрубков.

В процессе испытаний были получены температурные графики Т_вх (обратная магистраль) и Т_вых (прямая магистраль), показанные на Рис.1.

Рис.1. Температурные графики испытаний ТС1-075, проведенных 15.07.09 г.

Из графика видно, что Т_вх на участке 1-3 не изменялась. Это свидетельствует о том, что цикл циркуляции воды по контуру длится примерно 10 минут. Выключение ТС1-075 произошло в точке 9, через 40 минут после включения. На участке 3-9 градиент нагрева, разница между Т_вых и Т_вх, составлял примерно 19-24 ^оС, что соответствует норме.

На графике Т_вых можно выделить три характерных участка: точки 2-3 со скоростью нагрева 2,22 ^оС/мин, точки 3-4 со скоростью нагрева 0,714 ^оС/мин и точки 4-9 со скоростью нагрева 2,0 ^оС/мин. Падение скорости нагрева может объясняться тем, что в в точке 3 в теплогенератор начала поступать вода с незавершившимися кавитационными процессами. В точке 4 процесс заполнения теплогенератора такой водой закончился, и скорость нагрева стабилизировалась. При этом скорость нагрева на участке 4-9 уменьшилась на 10%, по сравнению с участком 2-3.

За время работы теплогенератора температура в помещении изменилась с 20 ^оС до 24 ^оС. После выключения теплогенератора, начиная с точки 14, идет линейное падение Т_вх и Т_вых. На участке 15 -23, за 40 минут, Т_{вх ,} уменьшилось на 10 ^оС. Это свидетельствует о том что, из-за наличия элементов без теплоизоляции стенд имеет значительные тепловые потери. В реальной системе отопления эти потери идут на обогрев помещений. Поэтому они должны учитываться при определении теплопроизводительности теплогенераторов.

Теперь обратим внимание на точки 20 и 23. Значения температуры теплоносителя Т_вх запаздывают по сравнению с Т_вых на 15 минут, тогда как цикл циркуляции воды по контуру длится примерно 10 минут. Это может означать только то, что теплоноситель отбирает тепло запасенное металлом трубопроводов стенда. При расчете КПЭ разоблачителями «сверхъединичных» теплогенераторов теплоемкость материала стенда обычно не учитывается.

Приведенные графики позволили обратить внимание только на три фактора, влияющие на величину теплопроизводительности, а таких факторов, требующих оптимизации, множество. Это: вид теплоносителя, диапазон изменения рабочих температур теплоносителя, объем, расход и давление теплоносителя в системе, длина и диаметр трубопроводов, вид и тепловая мощность теплосъемного оборудования и т.д. Прежде, чем замерять теплопроизводительность необходимо определить оптимальные характеристики системы, а следовательно, и сертификационного стенда. Такой стенд должен быть оснащен аттестованным высокоточным измерительным оборудованием и лицензионным программным обеспечением для сбора и обработки информации полученной в ходе испытаний.

Поскольку создание сертификационного стенда требует больших средств и времени, на первом этапе можно пойти другим, более простым путем. На одном и том же испытательном стенде, в одних и тех же условиях провести сравнительные испытаний кавитационных теплогенераторов и теплопроизводящего оборудования, чей КПД не вызывает сомнения, например: ТЭНовых или электродных котлов. Для получения достоверных результатов необходимо провести сравнительные испытания продолжительностью не менее одного месяца, а желательно в течение отопительного сезона. Даже без учета не оптимальности режима работы кавитационных теплогенераторов, такие испытания позволят в первом приближении получить аргументы для подтверждения или опровержения тезиса о «сверхъединичности».

Литература

1. Фоминский Л.П. Сверъхединичные теплогенераторы – блеф или реальность? Журнал «Справочник промышленного оборудования», № 2, сентябрь-октябрь 2004, ВВТ, стр. 81-93.

2. Патент США № 4 424 797 на «Устройство нагрева». Ю.Перкинс и Р. Поуп (Приоритет от 13 октября 1981 г.).

3. Патент США № 5188090, н. Кл. 126/247. Griggs J.L. От 23.02.93.

4. Патент СССР № 1329629, МПК F24 J3/00. Насос-нагнетатель текучей среды.

5. Патент РФ № 2054604, МПК F24 J3/00. Способ получения энергии.

6. Патент РФ № 2116583, МПК F24 J3/00. Способ нагрева жидкости.

7. Патент РФ № 2142604, МПК F24 J3/00. Способ получения энергии и резонансный насос-теплогенератор.

8. Патент РФ № 2045715, МПК F25 B 29/00. Теплогенератор и устройство для нагрева жидкостей.

9. Патент РФ № 2161289, МПК F24 H 3/02. Теплогенератор.

10. Патент РФ № 2165054, МПК F24 J3/00. Способ получения тепла.

11. Потапов Ю.С., Фоминский Л.П., Потапов С.Ю. Энергия вращения – Кишинев – 2001. – 400 с. ISBN 9975-78-098-9/

12. Фоминский Л.П. Роторные генераторы дарового тепла. Сделай сам. – Черкассы: «ОКО-Плюс», 2003, - 346 с. ISBN 966-7663-26-4.

13. Халатов А.А., Коваленко А.С., Шевцов С.В., Франко Н.В. Вихревые теплогенераторы (термеры): проблемы и перспективы. УДК 662.995.018.8 www.nbuv.gov.ua/portal/Soc_Gum/Vamsu/Tehnichni nauky/2009_1/Halatov, Kovalen..

14. Осипенков С.Б. О проблемах гидродинамических нагревателей. http://www.ecoteco.ru/index.php?id=124

15. Исаков А. Я. О теплотворной способности гидродинамической кавитации. http://www.ntpo.com/invention/invention2/33.shtml

16. Фурмаков Е.Ф. Могут ли гидродинамические теплогенераторы работать сверхэффективно? http://www.shaping.ru/congress/download/cong04(012).doc

17. Кузнецов С.В. О сверхэффективности вихревых теплогенераторов и не только. http://www.rosteplo.ru/Tech_stat/stat_shablon.php?id=1947.

18. Халатов А.А., Коваленко А.С., Шевцов С.В. Результаты испытаний вихревого теплогенератора ТПМ 5,5–1. «Новости теплоснабжения» №8 (84) 2007 г., С. 18-21. http://www.rosteplo.ru/Tech_stat/stat_shablon.php?id=1937

19. http://www.ahdynamics.ru/technology2.html.

20. http://www.jurle.com/gos1.htm.

21. Посметный Б.М., Горнинко Ю.И. Проблемы повышения конкурентоспособности роторнокавитационных нагревателей жидкостей (УДК 621.1). http://tornado2000.front.ru/article3.html

22. http://web.alkar.net/drpavlov/index.html

23. http://www.ecoteplo.ru/produkt_otz.php

24. Пинаев А.В. Энергетическая эффективность кавитационного гидротеплогенератора. «Электрик», июнь/2008, С. 24-28. http://www.electrician.com.ua

25. Сироткин М. Принцип работы ВТГ. http://www.vashdom.ru/articles/avtonomnoeteplo_1.htm

26. http://www.tkstechno.ru/articles/index.php?pid=7&id=19

27. Валов А. Теплая энергия вихря от «Акойла». «Федеральный вестник Поволжья-Удмуртии», № 9 (019), сентябрь 2005 г.

28. Горбунов. О. "МУСТ", оказывается, не только греет. Изобретатель и рационализатор № 11 (671), 2005 г. http://i-r.ru/show_arhive.php?year=2005&month=11&id=1123

29. Сердюков О. Торсионные поля согревают и обрабатывают. Изобретатель и рационализатор №2 (710) за 2009 г. http://i-r.ru/show_arhive.php?year=2009&month=2&id=1760

30. Сайт компании DHP. http://www.daumenergy.com

31. Промтов М.А. Роторный кавитационный теплогенератор. http://dewa.ru/wp-content/eito17-ria-heating-generator.pdf

32. Акулин В.В. Исследование нагрева воды в роторно-импульсных теплогенераторах. УДК 621.3.017.71.

33. Кочкина Н.Е, Падохин В.А. Реологические свойства крахмала, клейстеризованного в роторно-пульсационном аппарате.

http://www.chem.asu.ru/conf-2007/pdf/kniga3/sbornik_tezis-2007-kniga-III-120.pdf

1. Андреев Е.И. Основы естественной энергетики.— СПб.: издательство «Невская жемчужина», 2004. — 584 с ISBN 5-86161-076-2

2. Андреев Е.И., Смирнов А.П. Концепция естественной энергетики. http://lib.rin.ru/doc/i/50060p.html

3. Канарёв Ф.М. Источники глобальной энергии. http://gtc-ministry.com/cgi-bin/articles.pl?lang=1&group=1&page=1&id=25

4. Рассадкин Ю.П. "Вода обыкновенная и необыкновенная". Москва: "Галерея СТО", 2008г.-840 с.

5. Власов В.Н. Сложность и простота нашего бытия - 8. http://vitanar.pochta.ru/SP8/SP8.htm

6. Козлов Ю.П. Превращение энергии гравитационного колебания «элементарных» вещественных частиц в теплоту. Доклад на VIII МНК 16-20 августа 2004 г., С-Петербург. http://www.kstu.ru/kozyup/

7. Шипов Г.И. «Теория физического вакуума: Теория, эксперименты и технологии. 2-е изд., испр. доп.». М: Наука, 1996. - 450 с. ISBN 5-02-003682-Х

8. Жигалов В.А. Гипотеза высокопроникающих потоков когерентного Бозе-излучения. Материалы международной конференции. Хоста. Сочи. 25-29 августа 2009 г. http://www.second-physics.ru/sochi2009/pdf/p164-175.pdf

9. Ацюковский В.А. Общая эфиродинамика. Моделирование структур вещества и полей на основе представления о газообразном эфире. 2-е изд. Монография РАЕН. М. Энергоатомиздат, 2003, 584 с. ISBN: 5-283-03229-9.

10. Жигалов В.А. Уничтожение торсионных исследований в России. http://www.airclima.ru/books/Rassled.doc

11. Кругляков Э.П. Чем угрожает обществу лженаука? Вестник Российской Академии наук том 74, № 1, с. 8-27 (2004) http://vivovoco.rsl.ru/VV/JOURNAL/VRAN/2004/FALSCI.HTM

12. Фоминский Л.П. «Открытие ионизирующего излучения из кавитационно-вихревых теплогенераторов подтверждено!». «Электрик», №№ 10-11, 2005 г.

13. Азы науки о радиоактивности. ЛРК-1 МИФИ. http://www.radiation.ru/begin/begin.htm#1_12

14. Протокол дозиметрических замеров от 24 октября 2003 г., ОАО «Балтийский завод», Отдел ядерной и радиационной безопасности № 128.

15. Бритвин Л.Н. Отзыв на статью Директора ООО «Тепло XXI века» С.В. Козлова «Может ли КПД вихревого теплогенератора быть больше единицы?». «Энергетика Татарстана», №2(6) 2007, С. 49-50. ISSN 1994-8697.

16. Бритвин Л.Н. К вопросу об энергетике гидродинамических теплогенераторов. Сборник научных тудов VI-го Международного совещания по энергоаккумулированию и экологии в машиностроении, энергетике, экологии и на транспорте. М.: ИМАШ РАН, 2009 - С. 118-122.

17. Козлов С.В. Теплотехнические испытания тепловых гидродинамических насосов. «Энергия» — 2009. — № 2. С. 29—35. ISSN 0233-36-19.

18. Отзыв ООО «АПЕКС-ТЕРМИНАЛ» http://www.ecoteplo.ru/images/20090813/image001.jpg

Характеристики

Список файлов статьи