146544 (729925), страница 5
Текст из файла (страница 5)
Мощность трехфазного КЗ для произвольного момента времени:
Точка К-2.
Сопротивление от источника питания до точки КЗ К-2
Х2=х1+х2+х3+х4+х5=0,8+1,61+0,785+3,0+0,267=6,5
R2=R3+R5=0,33+0,3=0,63
Имеем R21/3Х2, следовательно, активное сопротивление при расчёте токов КЗ не учитываем.
Так как Х23, то
Iк=Iб/х2=55/6,5=8,45 кА
Ударный ток КЗ
Iу=Ку2*I’’=1.82*8.45=21.6 кА
Где Ку – ударный коэффициент, принимаемый = 1,8.
Наибольшее действующее значение тока КЗ за первый пе6риод от начала процесса КЗ:
Мощность трехфазного КЗ для произвольного момента времени:
2.1. Выбор выключателей.
Проверяем предварительно выключатели типа МГГ-10-2000/500. Расчётная точка КЗ – точка К-1.
Расчётный ток термической устойчивости определяется по формуле:
где tнт – время, к которому отнесен номинальный ток термической устойчивости выключателей, принимаем = 10 с;
tп – приведенное время КЗ, с.
Учитывая время срабатывания защиты, принимаем действительное время отключ. КЗ (t) равным 1,5 с. Следовательно,
Выбираем к выключателю провод типа ПЭ-2.
2.2. Выбор разъединителей
Выбор разъединителей в цепи предохранителей линии РУ-1-ТП-3 выполняется аналогично выбору выключателей и сводится в табл.1.9.
Таблица 1.9.
Проверяемая величина | Расчетные параметры | Тип предохр. разъед. | Номин. парам. пред.,разъед. | Формулы для проверки и расчета |
Предохранители | ||||
Номин.напр., кВ | Uн уст=6 кВ | ПК-6/150 | Uн=6 кВ | Uн Uн уст |
Номин.длит.ток, А | Imax p=145 А | Iн дл =150 А | Iн дл Imax p | |
Ном.ток откл., кА | I”=8,5 кА | Iн отк =20 кА | Iн отк I” | |
Разъединители | ||||
Номин.напр., кВ | Uн уст=6 кВ | РВ-6/400 | Uн=6 кВ | Uн Uн уст |
Номин.длит.ток, А | Imax p=145 А | Iн дл =400 А | Iн дл Imax p | |
Ном.ток динам.уст.: а) амплит.знач., кА | iу=21,6 кА | iн дин=50 кА | iн дин iу | |
б) действ.знач., кА | Iу=12,8 кА | Iн дин=29 кА | Iн дин Iу | |
Ном.ток терм.уст., кА | Itн=2,72 кА | Itн10=10 кА | Itн10 Itн |
2.3. Шины ГПП
Выбор и проверку шин ГПП выполняем по максимальному рабочему току (Imax p), термической устойчивости (Sт уст), допустимому напряжению в шине на изгиб (доп).
-
Длительный допустимый ток определим:
где I’доп – длительно допустимый ток для одной полосы при tш=70оС, tв=25оС и расположении шин вертикально
к1 -0 поправочный коэффициент =0,95;
к2 – коэффициент длительно допустимого тока;
к3- поправочный коэффициент при tв , отличном от 25оС.
Выбираем окрашенные однополосные прямоугольные алюминиевые шины сечением 100х10 мм (S=1000 мм2), расположенные горизонтально с длительно допустимым током I’доп =1820 А;
Iдоп = 0,95*1*1*1820=1730 А.
Расчетное напряжение в шине на изгиб определяется по формуле:
где f – сила взаимодействия между шинами разных фаз, кг*с;
L – расстояние между опорными изоляторами, принимаемое = 90 см;
W – момент сопротивления сечения, см3.
f=1,75*10-2*(t2/а)=1,75*10-2*(21,62/25)=0,33 кг*с;
W=0,17*bh2=0,17*1*102=17 см2;
Выбор и проверку шин сводим в табл. 1.10.
Таблица 1.10.
Проверяемая величина | Расчетные параметры | Марка сечения шин | Номин. данные шин | Формулы для проверки и расчета | |
Шины ГПП | |||||
Длительный допустимый ток, А | Imax p=1690 А | Iдоп =400 А | Iдоп Imax p | ||
Сечение шины (проверка по термич.уст.) | Sту min=110 мм2 | S=1000 мм2 | S Sту min | ||
Допуст.нагр. в шине на изгиб, кг/см2 | расч=15,7 кг/см2 | доп=650 кг/см2 | допрасч | ||
Условия в одн.мех.резон. | fс кр=62 Гц | fс кр1=4555 Гц fс кр2=90110 Гц | fс кр1 fс кр fс кр2 fс кр |
3. Релейная защита
Релейная защита и автоматика выполнены на переменном оперативном токе с применением выпрямительных блоков питания БПТ-1001 и БПН-1001. Компоновка ГПП 35/6 кВ дана в графической части.
Список использованных источников
-
Справочник по проектированию электроснабжения под ред. Ю.Г.Барыбина, Л.Е. Фёдорова и т.д. М.; Энергоатомиздат, 1990.
-
Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования, А.А. Фёдоров, Л.Е. Старкова, М., Энергоатомиздат, 1987.
-
Электроснабжение промышленных промпредприятий, А.А. Фёдоров, Н.М. Римхейн, М.: Энергия, 1981.
5