Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

Определяются по той же формуле что и температуры на выходе из дистиллата.

Средняя молекулярная масса пара:

Средняя молекулярная масса жидкости:

Средняя плотность пара:

Средняя массовая доля:

Средняя плотность жидкости:

Плотность НК компонента при температур t =256 ^оС равна

Плотность ВК компонента при температур t =256 ^оС равна

Средняя вязкость жидкости:

Вязкость НК компонента при температур t =256 ^оС равна

Вязкость ВК компонента при температур t =256 ^оС равна

Средние коэффициенты диффузии жидкости и пара:

Для низа колонны:

Гидравлический расчёт колпачковых тарелок 2-й секции.

Определяем количество пара поднимающегося вверх по колонне. Примем допущение, что расход пара во всей колонне является величиной постоянной и находится:

Определяем расход жидкости в верхней и нижней части колонны:

1. Расчёт оценочной скорости:

2. Определяем диаметр:

3. Принимаем колонну диаметра D_К=1,0 м

Действительную скорость пара в нижней части находим:

4. По таблице 6 [1] периметр слива и относительное сечение перелива . Относительная активная площадь тарелки:

5. Фактор нагрузки:

Коэффициент поверхностного натяжения:

Принимая минимальное расстояние между тарелками , по табл. 6.7 [1] определяем комплекс В₁:

Допустимая скорость пара в рабочем сечении колонны:

6. Проверяем условие допустимости скоростей пара для верхней и нижней частей колонны:

Условие не выполняется, поэтому необходимо увеличивать межтарельчатое расстояние, а при достижении максимального значения принимать тарелку большего диаметра до тех пор пока условие не сойдётся.

Увеличиваем межтарельчатое расстояние:

Увеличиваем межтарельчатое расстояние:

Увеличиваем межтарельчатое расстояние:

Увеличиваем межтарельчатое расстояние:

Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше.

7. Удельная нагрузка на перегородку:

Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше.

8. Фактор паровой нагрузки:

Подпор жидкости над сливным порогом:

9. Глубина барботажа h_б=0,03 м (табл. 6.4. [1]), высота прорези колпачка h₃=0,02 м (табл. 6.10. [1]), зазор установки колпачка h₄=0,01 м (табл. 6.8. [1]).

Высота парожидкостного слоя на тарелках:

10. Высота сливного порога:

11. Градиент уровня жидкости на тарелке:

12. Динамическая глубина барботажа:

13. Значение комплекса В₂ (табл. 6.9. [1]):

Минимально допустимая скорость пара в свободном сечении тарелок:

Относительное свободное сечение тарелок (табл. 6.6. [1]). Коэффициент запаса сечения тарелок:

Так как К₁ >1, то пар будет проходить через тарелку равномерно.

Выбираем площадь прорезей колпачка S₃ =0,0023 м² (табл. 6.10 [1]) и определяем скорость пара в прорезях:

Максимальная скорость пара в прорезях колпачка:

Коэффициент В₅ берётся по табл. 6.11. [1].

Степень открытия прорезей колпачка:

Условие выполняется и пар проходит через все сечения прорезей и тарелка работает эффективно.

14. Фактор аэрации:

15. Коэффициент гидравлического сопротивления тарелки (табл. 6.13 [1]).

Гидравлическое сопротивление тарелок:

17. Коэффициент вспениваемости при вакуумной перегонки мазута К₅=0,75

Высота сепарационного пространства между тарелками:

18. Межтарельчатый унос жидкости:

Величина не превышает 0,1 кг/кг. Продолжаем расчёт.

19. Площадь поперечного сечения колонны:

Скорость жидкости в переливных устройствах:

Допустимая скорость жидкости в переливных устройствах:

Действительная скорость жидкости меньше допустимых. Таким образом для 2-й секции принимаем данную тарелку.

Больше всего подходит стандартная тарелка ТСК-Р, которая имеет следующие характеристики:

Диаметр тарелки: D = 1000 мм;

Периметр слива: l_w = 0,683м;

Высота сливного порога: ;

Свободное сечение тарелки:

Сечение перелива:

Относительная площадь для прохода паров: ;

Межтарельчатое расстояние: ;

Количество колпачков: ;

Работа тарелки характеризуется следующими параметрами:

Высота парожидкостного слоя:

Фактор аэрации:

Гидравлическое сопротивление тарелки:

Межтарельчатый унос:

Скорость жидкости в переливном устройстве:

Скорость пара в колонне:

Расчёт эффективности тарелок и высоты 2-й секции.

1. Определяем значение критерия Фурье для колпачковой тарелки:

2. Определяем общее числа единиц переноса:

3. Локальная эффективность контакта:

4. Эффективность тарелки по Мэрфи:

5. Действительное число тарелок:

6. Рабочая высота секции для низа:

7. Общая высота секции:

Тепловой баланс колонны.

Для расчёта энтальпий углеводородов воспользуемся формулами:

Для жидких углеводородов:

Для газообразных углеводородов:

Расчёт 1-й секции:

Приход:

1. Паровая фаза:

а) фр. НК-350 ^оС

б) фр. 350-500 ^оС

в) Водяной пар (15 ата; t = 420 ^оС)

2. Жидкая фаза:

а) фр. 500-КК ^оС

Расход:

1. Паровая фаза:

а) фр. НК-350 ^оС

б) фр. 350-500 ^оС

в) Водяной пар (15 ата; t = 420 ^оС)

2. Жидкая фаза:

а) фр. 500-КК ^оС

Результаты расчёта заносим в таблицу 6.

Таблица 6.

Тепловой баланс 1-й секции колонны

Приход					Расход
Наименование	t, oC	кг/ч	кДж/кг	кДж/ч	Наименование	t, oC	кг/ч	кДж/кг	кДж/ч
Мазут					Паровая фаза:
Паровая фаза:					нк - 350	385	2280	1414,163	3224291,24
нк - 350 оС	420	2280	1516,414	3457423,97	фр. 350 - 500	385	26068	1384,908	36101783,6
фр. 350 – 500	420	26068	1485,149	38714861,93	Вод. пар	385	5000	3251,5	16257500
Жидкая фаза:					Жидкая фаза
Гудрон	420	47652	971,820	46309170,65	Гудрон	400	47652	912,462	43480621,5
Вод. пар	480	5000	3282,4	16412000
Итого:		81000		104893456,6	Итого:		81000		99064196,4

Избыток тепла в 1-й секции составляет:

Расчёт 2-й секции производим по такой же схеме и результаты выводим в таблицу 7.

Таблица 7.

Тепловой баланс 2-й секции колонны

Избыток тепла в 1-й секции составляет:

Избытки тепла в секциях снимаются за счёт циркуляционных орошений.

В качестве НЦО примем флегму 1-й секции.

Температуру, до которой необходимо охладить флегму, найдём из энтальпии возвращаемой флегмы:

Характеристики

Список файлов реферата