Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

_{Для кабеля с резиновой или полихлорвиниловой изоляцией}

_С=122;

_{tф = tрм = tвм ; - фиктивное время тока короткого замыкания,}

_{которое для шахтных кабельных сетей можно принимать равным реальному времени срабатывания максимального реле (tрм) и высоковольтного выключателя (tвм);}

_{t = 0.05 + 0.1 = 0.15 с;}

_{Jф – действующее значение установившегося тока короткого замыкания А определяется по фактической мощности тока короткого замыкания на жилах ЦПП;}

_{Jф=Sкз * ЦПП / 3}^1/2 _{U =100000/3}^1/2_{*6=9622,5 (2.13)}

_{Где: SкзЦПП = 100000 КВА.- мощность тока короткого замыкания на жилах ЦПП.}

_{Sмин =9622.5*0.25}^1/2_{/186 = 29.16 мм}²_.

_{Принимаем кабель сечением жилы 50 мм}²_,

Сечение жилы кабеля с учетом допустимых потерь напряжения;

_{Sдоп = 3}^1/2 _{* Jк * L2 * соsV / Y * Uдоп; (2.14)}

_{Где: L2 - длинна кабеля от ЦПП до двигателя вентилятора;}

_{Y =50 м/ом мм – удельная проводимость жилы бронированного кабеля.}

_{Uдоп – допустимая потеря напряжения в высоковольтном кабеле от ЦПП до двигателя;}

_{Условно принимаем 2.5% от Uном;}

_{Uдоп = Uном* 25 / 100 = 150 В. (2.15)}

_{Отсюда:}

_{Sдоп = 3}^1/2_{*120*800*0.9 /50*150 = 20 мм}²_;

_{Из четырех значений сечений принимаем наибольшее –50 мм}²_.

_{Окончательно принимаем кабель СБН 3 * 95 .}

2.8. Расчет и выбор КРУ.

_{Выбор высоковольтного КРУ производится по номинальному рабочему току и напряжению по отключающей способности;}

_{По электродинамической и термической устойчивости к токам КЗ;}

_{Кроме того расчитывается и проверяется уставка минимального реле.}

_{Номинальное напряжение сети известно 6 кв;}

Номинальный рабочий ток высоковольтного КРУ I_ном, А

_{Iном=Рдв / 3}^1/2_{*Uc = 192.45; (2.16)}

_{Где: Рдв - Мощность двигателя, кВт}

_{Uc - Напряжение сети, В}

_{Принимаем высоковольтное КРУ типа КСО-285 на номинальные токи отключения 10 кА.}

_{Расчетный ток отключения при коротком замыкании равен действующему значению установившегося тока КЗ JФ и определяется по мощности КЗ на жилах ЦПП J = 9.62 кА.}

_{Электродинамическая устойчивость высоковольтного КРУ}

_{Электродинамическая устойчивость высоковольтного КРУ проверяется по iу- ударному и эффективному ( полному ) Jф току короткого замыкания, А}

_{Iу =Ку * 2}^1/2_{*J; (2.17)}

_{Ку=1.3 – ударный коэффициент}

_{Iу =1.3*2}^1/2 _{*9.62 =17.69 кА.}

_{Эффективное значение тока КЗ, кА}

_{Jф =1.09 *9.62 =10.49 , (2.18)}

_{Расчет термической устойчивости}

_{Расчет термической устойчивости сводится к определению соответствующего тока термической устойчивости.}

_{JT=JФ*(tф / t)}^1/2_{=9.62*(0.25*0.15)}^1/2_{=12.4 кА. (2.19)}

_{tф= 0.15 с.}

_{Параметры принятого аппарата должны быть не менее расчетных.}

_{Сравнение расчетных величин с параметрами принятого аппарата.}

_{Таблица 3 Сравнение расчетных величин}

_{Ток уставки максимального реле высоковольтного комплексного распределительного устройства определяется:}

_{Iу  (1.2 – 1.4) Iп / Кт , А (2.20)}

_{Где 1.2 – 1.4 – коффициент, предотвращающий ложное срабатывание максимального реле.}

_{Кт=80 коэффициэнт трансформации трансформаторов тока.}

_{Iпн = 1152А – номинальный пусковой ток двигателя;}

_{Iу=(1,2-1.4)*1152/80=(17,28 – 20,16)}

Выбираем уставку 20 А (Уставка выбрана из таблиц паспорта ячейки КСО-285)

I_кз. На вводе в КРУ, кА

I_кз.=S_к/1,73_* 6=9,622 (2.21)

_{Определяем сопротивление магистрали до шин ЦПП}

_{rм=Uн/1,73*Iкз=6/1,73*9,622=0,36 Ом. (2,22)}

_{Растояние от ячейки до двигателя вентилятора 350 м, пркладываем кабель СБН 3х95.}

_{Определяем активное сопротивление кабеля:}

_{rк=R0*L1=0.91*0.35=0.06685 Ом (2.23)}

_{Оределяем индуктивное сопротивление:}

_{Xk=X0*L1=0,078*0,35=0,0273 (2.24)}

_{Определяем полное сопротивление:}

_Jk=(r²_k+Xk)^0.5_=(0.06685²_+0.0273²₎^0.5_{=0.07220 Ом (2.25)}

_{Определяем установившейся ток КЗ на шинах ЦПП}

_{I=6000/1,73*0,0766=45223,26 А (2.26)}

_{Проверяем выбранную уставку}

_{Iкз/Iу1,5: (2.27)}

_9622/1600=6

_{Что удовлетворяет нашим условиям}

1. Выбор разъединителя

_{Выбор разъединителя производится по номинальному току и напряжению. Исходя из выше указанных условий выбираем разъединитель типа: РВЗ-6/400 с внутренней вставкой}

2.10. Выбор трансформатора для вспомогательного оборудования

_{Расчет ведется по коэффициенту спроса, для этого составляется таблица в которую вносятся данные вспомогательного оборудования.}

_{Таблица№4 Вспомогательное оборудование}

_{Продолжение таблицы 4}

_{Расчетная мощность трансформатора находится по формуле:}

_{Sраст.тр.=Руст.*Кс /соsсрвз =57.1*0.5/0.7=40.8кВА. (2.27)}

_{Где:. Руст – установленная мощность потребителя.}

_{Кс =0.5-коэффициэнт спроса.}

_{соsсрввз-средневзвешенный коэффициэнт мощности.}

_{Выбираем трансформатор мощностью 50 квт типа ТМ-50/6}

_{Техническая характеристика трансформатора.}

_{Таблица 5 Технические данные трансформатора}

2.11. Расчет сечения и типа кабеля для вспомогательного оборудования

_{Выбор сечения кабеля производится по току нагрузки:}

_{I=Рн*1000/3}^1/2_{Uн*соsн;А (2.28)}

_{Где: Рн- номинальная мощность потребителей, кВА;}

_{Uн- номинальное напряжение сети, В;}

_{соsн- номинальный коэффициент мощности,В;}

_{Составляем расчетную схему:}

_{Расчетная схема №1}

_{ЛГРУ-10 ЛГРУ-10 ЛГРУ-10 ЛГРУ-10}

_{I1=I2=I3=I4=Рн*1000/3}^1/2_{* U* соsн =7.5*1000/1.73*380*0.86=1.3А}

_{Расчетная схема№2}

_{МНА МСА МН1 МН2 ЭГ ЭН}

_{I5=Рн*1000/3}^1/2_{* U* соsн =3*1000/1.73*380*0.86=5.3А}

_{I6=Рн*1000/3}^1/2_{* U* соsн =3*1000/1.73*380*0.86=5.3А}

_{I7=Рн*1000/3}^1/2_{* U* соsн =1.1*1000/1.73*380*0.86=1.9А}

Характеристики

Список файлов реферата