Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 11)

q_i = = = 312 м/ г сут

Объем аэротенка составит

W_a-r = 2 * 4 ,5 * 4,4 * 2 * 67 =5306,4 м³

Фактическая продолжительность обработки воды:

t_{a-r факт} = = =4,7 ч

Отношение  l_cor / B_a = 2,67 /4,5 = 30

Удельный расход воздуха определяем по формуле;

q_air = ,

где q_o -удельный расход кислорода воздуха, мг на 1 мг снятой БПКполн,

принимаемый при очистке до БПКполи = 15 мг/л равной ….q_o= 1,1

K₁– коэффициент, учитывающий тип аэратора, для среднепузырчатой

аэрации K₁=0.75

K₂– коэффициент, зависящий от глубины погружения аэраторов

h_a = 4 м, K₂= 2,52

K_t– коэффициент, учитывающий температуру сточных вод,

которую определяют по формуле:

K_t =1+0,02 (T_w –20) = 1+0,02 (15-20) =0,9

где – T_w- среднемесячная температура воды за летний период,

T_w =15C

K₃ – коэффициент качества воды, принимаемый для городских

сточных вод K₃= 0,85

C_a - растворимость кислорода воздуха в воде, определяемая по

формуле.

C_a = (1+ ) C_T = (1+ ) 10,2 = 12,2 мг/л,

где h_a – глубина погружения аэратора h_a = 4 м

C_T -растворимость кислорода в воде, в зависимости от температуры

и атмосферного давления, C_T= 10 мг/л

C_o – средняя концентрация кислорода в аэротенке, C_o = 2 мг/л.

q_air = = 24 м³/м³ очищаемой воды

Интенсивность аэрации:

I = = = 18,2 м³/м²ч

Общий расход воздуха:

q_air = == 20785,2 м³/ч

8.2.2. Вторичные отстойники.

Вторичные отстойники являются составной частью сооружений биологической очистки, располагаются в технологической схеме непосредственно после биоокислителеЙ и служат для выделения активного ила из биологически очищенной воды, выходящей из аэротенков, или для задержания биологической пленки, поступающей с водой из биофильтров.

Горизонтальные вторичные отстойники выполняются с шириной отделения 6 и 9 м, что позволяет их блокировать с типовыми аэротенками, сокращая при этом площадь, занимаемую очистными сооружениями. Для сгребания осевшего активного ила к иловому приямку в горизонтальных отстойниках используют скребковые механизмы цепного или тележечного типов.

Расчет вторичного отстойника

Максимально часовой расход сточных вод:

q_max = = =1283 м³ /ч,

где К_общ– коэффициент общей неравномерности, К_общ= 1,5

Вторичные отстойники, устраиваемые после аэротенков, рекомендуется рассчитывать по нагрузке:

q_ssa= ==1,4 м³/м² ч,

где–K_ss -коэффициент использования объема зоны отстаивания,

принимаемый для горизонтальных отстойников, K_ss= 0,45.

I_i - иловой индекс, I_i = 71,2 см³/ч

a_i- концентрация активного ила в аэротенке, a_i= 3 г/л.

a_t – концентрация ила в осветленной воде, a_t.= 15 мг/л.

Hget - глубина отстойника, принимаем Hget.= 2,5 м

Площадь одной секции, при n= 4

F = == 229 м²

Ширину одной секции принимаем B = 6м. При этом длина отстойника составит:

L= = 38 м

8.3.Сооружение глубокой доочистки.

Сточные воды после полной биологической очистки на очистных сооружениях имеют следующие показатели.

БПКполн = 15 мг/л, взвешенные вещества 15 мг/л.

Эти показатели не соответствуют «правилам охраны поверхностных вод от загрязнений сточными водами. В связи с этим предусмотрена глубокая доочистка сточных вод на барабанных сетках и песчаных фильтров.

Эффект очистки после барабанных сеток:

• по БПКполн = 10%

• по взвешенным веществам = 20%

Концентрация загрязнений:

БПКполн = 15*0,9= 13,5 мг/л

Взвешенные вещества = 15* 0,8= 12 мг/л

Эффект очистки после фильтров:

• по БПКполн = 40%

• по взвешенным веществам = 50%

Концентрация загрязнений в сточных водах:

БПКполн = 13,5*0,6 = 8 мг/л

Взвешенные вещества = 12* 0,5 =6 мг/л.

Это вполне обеспечивает высокий эффект очистки сточных вод, т.к. необходимая степень очистки сточных вод с учетом их разбавления речной водой.

• по БПКполн = 96%, допустимая концентрация L_ст^БПК = 9,15 мг/л

• по взвешенным веществам – 97,1%

• предельное содержание взвешенных веществ в сточной воде m= 6,72 мг/л

8.3.1.Барабанные сетки

Барабанные сетки принимаем по среднечасовому расходу

Q_ср.час= 1118,7 м³/ч

Принимаем 1 рабочую барабанную сетку типа БСБ Q=1050 м³/час, с типоразмером 1,5*3,7. Предусматриваем 1 резервную.

8.3.2.Фильтры

Песчаные фильтры открытые с нисходящим потоком (однослойные мелкозернистый с подачей воды сверху вниз) и низким отводом промывной воды. Загрузка - кварцевый песок.

Д = 1,5 : 1,7 мм, h= 1,3 м

Поддерживающие слои гравия:

d= 20 – 40 мм, h= 250 мм

d= 10 – 20 мм, h= 150 мм

d= 5-10 мм, h= 50 мм

d= 2-5 мм, h= 200 мм

В нижней зоне фильтра в гравийном слое располагается водная и воздушная распределительная системы из стальных дырчатых труб.

Суммарная площадь фильтров:

F_ср = ,

где Q – производительность очистной станции, Q= 20528,6 м³/сут

K- коэффициент общей неравномерности, К= 1,5

Т - продолжительность работы станции в течении суток, Т = 24 часа

v_ф - скорость фильтрования, v_ф = 7 м/ч

m – расход воды на промывку барабанных сеток учитывает

коэффициент, m = 0,003

W₁ - интенсивность первоначального взрыхления верхнего слоя

загрузки продолжительностью t₁= 2 мин = 0,033ч,

W₁= 18 л/(см²),

W₂ - интенсивность подачи воды с продолжительностью водо-воздушной

промывки t₂ = 8 мин = 0,13 ч; W₂= 3л/м3с

W₃ - интенсивность промывки продолжительностью t₃ = 6 мин = 0,1

часа, W₂ = 6 л/см²

t_u- продолжительность простоя фильтра из-за промывки, t_u = 0,33 ч.

n – количество промывок, n=1.

F_ср = =193 м²

Число фильтров определяем по эмпирической формуле Д.М. Минца.

N_ф = 0,5 = 0,5 = 6,9 шт.

Принимаем N_ф= 7 шт.

Площадь одного фильтра

F = = = 27,5 м²

Размеры фильтра в плане 5,5*5 м

Принимаем число фильтров, находящихся на ремонте N_p = 1. Тогда скорость фильтрования воды при форсированном режиме:

V = = = 8,2 м/с

Рассчитываем распределительную систему фильтров:

Количество промывной воды, необходимой для одного фильтра:

q_пр = F * W₃ =27.5* 6 =165 л/с

Диаметр коллектора распределительной системы находим по скорости входа промывной воды (рекомендуется V_кол= 1…1,2 м/с)Д = 400 мм,V = 1,13 м/с.

Принимаем расстояние между ответвлениями распределительной системы m= 0,3 м.

Площадь дна фильтра, приходящаяся на каждое ответвление, будет равна (при наружном диаметре коллектора d = 450 мм)

f_отв= ( 5-0,45 ) * 0,3 = 1,4 м²

Расход промывной воды, поступающей через одно ответвление:

q_отв= f_отв * W₃ =1,4 * 6 = 8,2 л/сек

Диаметр труб ответвлений принимаем 65 мм, v_отв= 1,66 м/с (скорость входа воды в ответвление ).

Для обеспечения 95% (обеспеченности) равномерности промывки фильтра промывная вода должна подаваться под напором в начало распределительной системы.

Напор определяем по формуле:

H_o = 2,91*h_o + 13,5 = =6,7 м,

где h_o – высота загрузки фильтра песком,h_o= 1,3 м.

Расход промывной воды, вытекающей через отверстие в распределительной системе:

q_пр =  _о ,

где  – коэффициент расхода (для отверстий) = 062;

_о - общая площадь отверстий

_о = q_пр /  = 0,165 /0,62 * = 0,02 м²

При d_отв= 10 мм площадь одного отверстия _о= 0,78 см²

Общее количество отверстий.

n = _о / _о = 200/ 0,78 =256 шт.

Общее число ответвлений на каждом фильтре:

5,5 / 0,3= 18 штук

Число отверстий, приходящееся на каждое ответвление:

256/18= 14 шт.

При длине каждого ответвления L_отв= 5 – 0,45 = 4,55 м расстояние между отверстиями равно:

L_отв= = = 0,325 м

Произведем расчет сборных отводных желобов фильтра. Принимаем два желоба с треугольным основанием.

Расстояние между желобами – не более 2,2 м.

Расход промывной воды, приходящейся на один желоб:

q_ж = = =82,5 л /с= 0,082 м/с

Ширина желоба

B =K ,

где К – коэффициент для желоба с треугольным основанием, К = 2,1

а - отношение высоты треугольной части желоба к половине его

ширины, а= 1,0

B = 2,1 = 0,44 м

Высота треугольной части желоба равна:

X= 0,5 B=0,5 * 0,44 = 0,22 м;

Высота прямоугольной части желоба будет следующей:

h₁=1,5X= 1,5 * 0,22 = 0,33 м.

С учетом толщины стенок б= 0,8 см, строительные размеры желоба будут:

В = 44 + 1,6 = 45,6 см

H = 33 + 22 + 0,8 = 55,8 см.

Площадь поперечного сечения желоба в месте его примыкания к сборному каналу определяем по формуле Д.М. Минца:

 = 1,73 = 1,73 = 0,12 м²

Наименьшее превышение кромки желоба над уровнем воды в нем составит 8 см.

Высота кромки над уровнем загрузки равна:

h_ж = + 0,3 = + 0,3 =0,625м,

где l- относительное расширение фильтрующей загрузки, l= 25%.

Расстояние от низа желоба до верха загрузки фильтра будет равно:

0,625 – 0,558 = 0,067м

8.4. Сооружения для обработки осадка сточных вод

8.4.1.Песковые площадки

Песковые площадки предназначены для просушки осадка, идущего с песколовок. Количество песка, задерживаемого в песколовке за сутки, равно W_oc= 1,42 м³/ сут. Соответственно, количество песка за год составит:

W_год = 365 * 1,42 = 518,3 м³/год

Рассчитаем общую площадь песковых площадок по формуле:

F= = = 173 м²

где А_загр - годовая загрузка песка на площадке, А_загр.= 3 м³/м ².

Определим площадь карты, если количество карт n= 4

F_k = = = 43,25 м²

Принимаем размер карты 6х7м

8.4.2.Аэробный стабилизатор

Метод аэробной стабилизации заключается в длительном аэрировании осадка в сооружениях типа аэротенках (стабилизаторах).

Этот метод наиболее применим к случаю с избыточным илом.

Аэробная стабилизация – это сложный биохимический процесс, в результате которого происходит распад (окисление) основной части органических беззольных веществ осадка. Оставшееся органическое вещество осадка является стабильным -–неспособным к последующему разложению (загниванию).

Эффективность процесса аэробной стабилизации зависит от продолжительности процесса, температуры, интенсивности аэрации, от состава и свойств окислительного осадка.

Расчет аэробного стабилизатора.

Определяем количество активного ила, поступающего в аэробный стабилизатор:

И_сух = Q,

Характеристики

Список файлов реферата