kursovik (709250), страница 3

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

где tgφ_k – находится в зависимости от cosφ_k=0,92, который необходимо получить после установки КУ, Р_м – общая активная мощность системы электроснабжения;

Выбираем две комплектные конденсаторные установки КУ – УКН-0,38-75УЗ мощностью Q_к.ст = 75 квар;

2) Определяем фактический tgφ

3) Определяем cosφ в зависимости от tgφ

cosφ_ф = cos (arctg φ_ф) = 0,97

Полученный cosφ_ф удовлетворяет условию, поэтому выбранные компенсирующие устройства можно принять к установке.

2.4 Расчет распределительных линий

2.4.1 Проводники электросетей от проходящего по ним тока согласно закону Джоуля-Ленца нагреваются. Количество выделенной тепловой энергии пропорционально квадрату тока, сопротивлению и времени протекания тока Q = I²Rt. Нарастание температуры проводника происходит до тех пор, пока не наступит тепловое равновесие между теплом, выделяемым в проводнике с током и отдачей в окружающую среду.

Чрезмерно высокая температура нагрева проводника может привести к преждевременному износу изоляции, ухудшению контактных соединений и пожарной опасности. Поэтому устанавливаются предельнодопустимые значения температуры нагрева проводников в зависимости от марки и материала изоляции проводника в различных режимах.

Длительнопротекающий по проводнику ток, при котором устанавливается наибольшая длительно-допустимая температура нагрева проводника, называется предельно допустимым током по нагреву.

Значение допустимых длительных токовых нагрузок составляем для нормальных условий прокладки проводников: температура воздуха +25°С, температура земли +15°С и при условии, что в траншее уложен только один кабель. Если условие прокладки проводников отличается от идеальных, то допустимый ток нагрузки определяется с поправкой на температуру (k_п1) и количество прокладываемых кабелей в одной траншее (k_п2)

2.4.2 Определяем сечение кабеля для силового шкафа №1.

1) Расчетный ток СШ1 равен I_р = 22,5 А

По рекомендации выбираем кабель сечением S = 10 мм² и допустимым током I_д = 85 А;

2) Проверяем выбранный кабель по условию нагрева

По условию I_д>= I_д^/, следовательно, условие выполняется;

3) Проверяем кабель по потере напряжения

где l – длина кабельной линии, км;

r₀ – активное сопротивление кабеля, Ом/км (принимается в зависимости от сечения кабеля);

х₀ – индуктивное сопротивление кабеля, Ом/км.

К остальным силовым шкафам расчет сечения кабелей ведется аналогично.

Расчетные данные заносим в таблицу 2.4.1

где l – длина кабельной линии, км;

r₀ – активное сопротивление кабеля, Ом/км (принимается в зависимости от сечения кабеля);

х₀ – индуктивное сопротивление кабеля, Ом/км.

К остальным силовым шкафам расчет сечения кабелей ведется аналогично.

Расчетные данные заносим в таблицу 2.4.1

Таблица 2.4.1

2.4.3 По рассчитанным токам для групп электроприемников распределительные силовые шкафы

1) Для СШ1, I_р = 22,5 А выбираем силовой шкаф серии СПУ62-5/1 с номинальным током 280 А, трехполюсный, с 8 отходящими линиями с предохранителями типа НПН-60.

2) для СШ2, I_р = 27 А выбираем силовой шкаф серии СПУ62-5/1 с номинальным током 280 А, трехполюсный, с 8 отходящими линиями с предохранителями типа НПН-60.

3) для СШ3, I_р = 34,8 А выбираем силовой шкаф серии ШРС1-53У3 с номинальным током 280 А, трехполюсный, с 8 отходящими линиями с предохранителями типа НПН-60.

4) для СШ4, I_р = 38,6 А выбираем силовой шкаф серии ШРС1-53У3 с номинальным током 280 А, трехполюсный, с 8 отходящими линиями с предохранителями типа НПН-60.

5) для СШ5, I_р = 26,3 А выбираем силовой шкаф серии СПУ62-5/1 с номинальным током 280 А, трехполюсный, с 8 отходящими линиями с предохранителями типа НПН-60.

6) для СШ6, I_р = 38,3 А выбираем силовой шкаф серии ШРС1-53У3 с номинальным током 280 А, трехполюсный, с 8 отходящими линиями с предохранителями типа НПН-60.

7) для СШ6, I_р = 21 А выбираем силовой шкаф серии СПУ62-5/1 с номинальным током 280 А, трехполюсный, с 8 отходящими линиями с предохранителями типа НПН-60.

2.4.3 Выбор проводников и расчет токов к электроприемникам

Расчет производится исходя из мощности электроприемников к которым подводятся кабеля. Исходя из экономии применение кабелей с алюминиевыми жилами целесообразнее, чем применение кабелей с медными жилами. Условия окружающей среды не требуют применения кабелей с медными жилами, так как помещение взрыво- и пожаробезопасно.

1) Определяем расчетный ток группы станков 3,5,6,7 – токарно-револьверные станки

где Р – мощность установки, кВт;

η – КПД установки (0,82÷0,87);

Выбираем провод серии АПВ четырехжильный с алюминиевыми жилами сечением 2,5 мм² и допустимым током 19 А;

2) Проверяем выбранный кабель по потере напряжения для самого дальнего приемника в группе

3)Определяем расчетный ток автомата 4 – одношпиндельный автомат токарный

Выбираем провод серии АПВ четырехжильный с алюминиевыми жилами сечением 2,5 мм² и допустимым током 19 А;

4) Проверяем выбранный кабель по потере напряжения для автомата

5) Для приемников других групп расчет ведется аналогично первой группе. Результаты расчетов заносятся в таблицу 2.4.2.

Таблиц 2.4.2

2.5 Выбор аппаратов защиты

2.5.1 Согласно ПУЭ от перегрузок необходимо защищать силовые и осветительные сети, выполненные внутри помещений открыто проложенными изолированными незащищенными проводниками с горючей изоляцией; силовые сети, когда по условию технолотческого процесса или режима их работы могут возникать длительные перегрузки; сети взрывоопасных помещений или взрывоопасных наружных установок независимо от условий технологического процесса или режима работы сети.

Для защиты электрических сетей напряжением до 1 кВ применяют плавкие предохранители, автоматические выключатели, тепловые реле магнитных пускателей.

Характеристики

Список файлов реферата