147563 (691964), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

Где: Е=2,110¹¹Па – модуль Юнга стали.

Условие 0,07 выполняется.

11. Удельное давление в подшипнике скольжения

,

Где: =(20…25)10⁶Па – допускаемое давление на вкладыш, изготовленный из бронзы.

Условие прочности выполнено.

12.Удельное давление на гнездо бобышки

Где: =(25…45)10⁶Па – допускаемое давление на бобышку, изготовленный из чугуна.

.

Условие прочности выполняется.

4.2 Расчёт коленчатого вала

Рис. 2 - Конструктивные размеры коленчатого вала

1. Валы изготовляют из углеродистых сталей 35 и 45, легированных сталей марок 30Х, 45Х, 18ХН, 20ХН3А, 30ХМА, а также из модифицированного чугуна марки СЧ 38-60. Механические характеристики марок сталей, применяемых для изготовления коленчатых валов

Материал коленчатого вала – сталь 18ХН

_р=6065кг/мм² – предел прочности при растяжении

_т=3435кг/мм² – предел текучести

2. Диаметр коленчатого вала:

Где: D=390мм – диаметр цилиндра

S=470мм – ход поршня

L=3042мм – расстояние между центрами рамовых подшипников

А=51.7

В=82

С=1.19

- безразмерный коэффициент.

3. Диаметр шатунный (d_ш) и рамовой (d_р) шейки:

d_ш=250мм d_р=240мм – принимаем, в соответствии с двигателем прототипом.

4. Толщина щеки:

t0,56d_ш=0.15м.

5. Ширина щеки:

h1,33d_ш=0.34м.

6. Длина шатунной шейки:

l_ш=(0,651)d_ш=0.70.25=0.175м.

7. Длина рамовой шейки:

l_р=(0,851)d_р=0.9 0.24=0.216м.

8. Расстояние между осями коренной и шатунной шеек R, между средним слоем щеки и серединой рамового подшипника а₂, между серединами рамовых шеек а₁:

R=0.235м а₂=0.180м а₁=0.640м – принимаем в соответствии с прототипом.

9. Радиусы закруглений:

- у мотылевой шейки: r₁0,07d_ш=20мм

- у рамовой шейки: r₂0,5d_р=120мм

- у фланца: r₃0,125d_р=30мм

10. Размеры вала проверяют для двух опасных положений:

- в ВМТ, когда на мотыль действуют наибольшая радиальная сила и касательная сила, передаваемая от цилиндров, расположенных впереди;

- при повороте мотыля на угол, соответствующий максимальному касательному усилию (угол ₂).

11. Значение углов (абсцисс), ординаты которых подлежат суммированию в первом опасном положении, соответствуют: 0, 0+₀, 0+₀₁,.... (число углов равно числу цилиндров i). ₀ - угол между двумя последующими вспышками равен:

₀=720/i=720/6=120

12. Значения углов, ординаты которых подлежат суммированию в первом опасном положении: 0, 120, 240, 360, 480, 600.

Значения углов, ординаты которых подлежат суммированию во втором опасном положении: 19, 159, 259, 379, 499, 619.

13. Определение наиболее нагруженного мотыля в 1 опасном положении (заполнение таблицы производят в порядке последовательности вспышек):

Значения Р_р и Р_к при разных углах поворота мотыля для 1 опасного положения:

Угол можно найти из уравнения:

Таблица 3

Произведя суммирование Р_к цилиндров, расположенных впереди, т.е. значений Р_к, вписанных в таблицу выше строки данного мотыля, находят мотыль, передающий наибольшее касательное усилие. Из таблицы видно, что при максимальном значении Р_р=2.432 МН/м² наибольшее касательное усилие от других цилиндров, равное Р_к=1.015МН/м², передаёт мотыль четвёртого цилиндра. Таким образом, в первом опасном положении следует рассчитывать мотыль четвёртого цилиндра, как передающий наибольшее касательное усилие от цилиндров, расположенных впереди.

14. Определения наиболее нагруженного мотыля во втором опасном сечении: суммируем ординаты кривой касательных усилий для угла поворота ₁ с учётом последовательности вспышек. Вносимое значение Р_р может быть определено как:

.

Из полученной таблицы находят наиболее неблагоприятное сечение радиальной и касательной сил.

Таблица 4

Первое опасное положение.

Характеристики

Список файлов курсовой работы