Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

Число шлицевых переходных зубьев из таблицы П23 [2 ст. 220] z_ш.п =4, скорректированное число переходных зубьев за счет остаточного припуска z_ш.п =6, Число шлицевых чистовых зубьев z_ш.ч =2,число калибрующих z_ш.к =3

Тогда

подъем переходных зубьев шлицевой части принимаем по таблицы П23 [2 ст. 220] S_п1=0,08 мм.

подъем чистовых зубьев шлицевой части принимаем по таблицы П22 [2 ст. 219] S_ч1=0,02 мм.

2. Общая длина протяжки

Общая длина комбинированной протяжки равна сумме длин составных частей.

L =L_р + L₁ + l_зн

Длина режущей части протяжки

,

где: – длина фасочной части;

; – длина шлицевой части

Диаметр и длина передней направляющей

.

Т.к. – то длина передней направляющей

.

Длина переходного конуса

Выбирают из таблицы П28 [1, с. 225] .

Расстояние от переднего торца протяжки до первого зуба

Определяют по формуле:

,

где: – принимают в зависимости от диаметра хвостовика:

, – для протяжного станка 7Б57;

;

.

Диаметр и длина задней направляющей

Выбираются по таблице П29 [1, с. 225]

;

.

Общую длину протяжки определяем по формуле

;

Округляем до за счет заднего направления .

1. Геометрия зубьев

На вершинах калибрующих зубьев выполняется цилиндрическая ленточка f = 0.2-0.3 мм. Вспомогательный угол в плане на шлицевых зубьях φ = 1.5º с лентой по боковой поверхности f_б = 0.8-1.0 мм выполняется на тех зубьях, высота шлицевых выступов которых не менее 1.2-1.3 мм. На первых зубьях черновых и переходных секций выполняются выкружки. Радиус выкружек определяется графически, при этом их глубина должна быть не менее 3S_zч.

2 Расчет комбинированной развертки

1. Исходные данные для расчета комбинированной развертки

- номинальный диаметр меньшего отверстия D₁=20Н7^+0.21 мм;

- номинальный диаметр большего отверстия D₂=32H7^+0.25 мм;

- длина сверления первой ступени l₁=40 мм;

- длина сверления второй ступени l₂=45 мм;

В зависимости от диаметра обрабатываемого отверстия развертку выполним цельной

1. Диаметр развертки

где D_imin – минимальный диаметр соответствующей ступени отверстия;

В_i – верхнее предельное отклонение диаметра отверстия;

р – допуск на разбивание отверстия, р=0,02 мм

Рисунок 2.1 Схема расположения полей допусков отверстий

2. Геометрические параметры развертки

Передний угол для чистовой развертки приймемо =0, а задний угол α=6. Величина заднего угла выберется одинаковой на режущей и калибрующей частях. На калибрующей части выполняется ленточка f=0.2 мм.

Угол наклона зубьев целесообразно выполнить равным нулю, что упрощает технологию изготовления развертки.

Главный угол в плане φ на заборной части зависит от свойств обработанного материала, тому φ=12

Длина калибрующей части развертки определяется зависимости

где мм – величина калибрующей части стачивания при одной переточки

- число переточек;

мм

мм

длина заборной части ступени

где - минимальный диаметр заборной части;

t – глубина резания принимаем 0.2 мм

m₂ =2 мм

мм

мм

тогда

мм

мм

Длина рабочей части ступени

где Lф =1 мм – длина фаски.

мм

мм

Чтобы исключить повреждение обработанной поверхности при выводе развертки и отверстия, конец калибрующей части необходимо выполнить по радиусу равному 3-5 мм

Число зубьев развертки определяется зависимостью:

принимаем для всех ступеней развертки число зубьев 8

1. Распределения зубьев развертки

Для устранения огранки отверстия распределения зубьев развертки должно быть неравномерным, разность между соседними угловыми шагами определяется зависимостью

Принимаем 6

Определим значения угловых шагов

Рисунок 2.2 Распределения зубьев развертки

1. Глубина стружечной канавки

Глубина стружечной канавки целесообразно выполнять переменой, что позволяет использовать для всех стружечных канавок фрезу с постоянным угол. Тогда глубину канавка можно определить по зависимостью

Где - угол, соответствующий ширине спинки;

ν – угол профиля фрезы принимаем 90^º ;

с – ширена спинки зуба, приведена в таблицы

Таблица Размер стружечной канавки

Стружечная канавка	Z1-1	Z2-2	Z3-3	Z4-4
с	1.0	1.3	1.1	1.2

Рисунок 2.3 Размеры стружечной канавки

Угол соответствующий ширине спинки для Ø20

Тогда глубина стружечной канавки

Угол соответствующий ширине спинки для Ø32

Тогда глубина стружечной канавки

1. Хвостовик развертки

Хвостовик комбинирующей развертки берем цилиндрический диаметром 20 мм. Для того что бы можно было закреплять инструмент в плавающем патроне, так в отверстия есть ошибка изготовления, а инструмент надо установить по центру. С помощью конического хвостовика, который закрепляет инструмент жестко, невозможно.

3 РАСЧЕТ ДОЛБЯКА

1 Исходные данные

Модуль колеса m=3.5 мм

Профильный угол α=20º

Число зубев

Шестерни Z₁=30

Колеса Z₂=60

Степень точности нарезаемых колес 7-D

Угол наклона зубьев на делительной окружности β=0

Материал детали сталь 35

Диаметры делительных окружностей

d_д1=105 мм

d_д2=210 мм

Диаметры окружностей выступов

D_а1=112 мм

D_а2=217 мм

Диаметры окружностей впадин

D_f1=96.2 мм

D_f2=201.2 мм

Диаметры основных окружностей

D_o1=105 мм

D_o2=210 мм

Толщина зуба на делительной окружности

S₁=S₂=5.5 мм

Межцентровое расстояния передачи A=157.5 мм

2 Определяем дополнительные данные, необходимые для расчета долбяка

Действительный угол зацепления в передаче

Отсюда α_1,2=20.116=20º6º

Диаметр основных окружностей колес

Наибольший радиус кривизны нарезаемого колеса

Радиус кривизны в точке начала активной части профиля зуба нарезаемого колеса

3 Проектный расчет долбяка

1. число зубьев долбяка

Где d^’_ди – номинальный диаметр делительной окружности, принимаем Ø75 мм [4 ст. 32 таб. 2]

Округляем значения до целого числа 21

3. уточняем делительный диаметр

мм

4. Теоретический диаметр основной окружности

Баковой задний угол в плоскости, параллельной оси долбяка

Где δ_н – берем равным 3º

δ_бок = 3.19=3º11º

5. Диаметр наружной окружности долбяка в исходном сечении

мм

6. Толщина зуба на делительной окружности по нормали в исходном сечении

Где _ΔS – боковой зазор в передаче _ΔS=0.200

7. Угол давлении на головке зуба

α_aus=32,94=32º56º

8. Толщина зуба на вершине в исходном сечении

Где invα=0.014904

Invα_aus=0.0729559

мм

9. Станочный угол зацепления переточенного долбяка, гарантирующий отсутствие среза и неполной обработки вершины зубьев колеса неэвольвентной частью профиля зуба долбяка

Где р_u=3 мм – наименьший допустимый радиус кривизны профиля зуба долбяка

α_с=29.85=29º51º

10. Вспомогательная величина

11. Максимальное отрицательное исходное расстояние придельно сточенного долбяка

12. Станочный угол зацепления нового долбяка, определяющий полную обработку рабочей части профиля зуба колеса

α_Н=28,64=28º38º

13.Положительное расстояние, определяющее полною обработку рабочей части профиля зуба колеса

14.Расчетный задний угол по верху долбяка

δ=6.084=6º5º

15.Максимально возможная величина стачивания долбяка вдоль его оси

16. Принемаем положительное исходное расстояние если и . Где В_р =21,5 мм

17.Станочный угол зацепления нового долбяка

α_н=22º15º

18.Наружный диаметр нового долбяка

19.Станочный угол зацепления предельно сточенного долбяка

α_с=16º

20.уточненный задний угол по верху

δ= 8.92= 8º55º

21.Принемаем высоту долбяка

Где b = 6.5 мм

22.Толшена зуба на делительной окружности по нормали

мм

23.Высота головки зуба долбяка по передней поверхности

мм

γ=5º

24.Полная высота зуба долбяка

мм

25. Корректированный торцовый профильный угол долбяка для уменьшения искажения профиля колеса от наличия переднего и заднего углов

α=20.24=20º14º

26. Диаметры основных окружностей долбяка при шлифовании его профиля

мм

4 Проверочный расчет долбяка

1.Станочный угол зацепления долбяка и нарезаемого колецса

α_1,u=20º29º

2.Межцентровое расстояние долбяка и нарезаемого колеса

мм

Характеристики

Список файлов курсовой работы