125110 (690283), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

h₂ · δ₂ = 1,99 · 0,017 = 0,03383м²;

h₃ · δ₃ = 1,99 · 0,015 = 0,02985м²;

h₄ · δ₄ = 1,99 · 0,014 = 0,02786м²;

h₅ · δ₅ = 1,99 · 0,012 = 0,02388м²;

h₆ · δ₆ = 1,99 · 0,011 = 0,02189м²;

h₇ · δ₆ = 1,99 · 0,011 = 0,02189м²;

h₈ · δ₆ = 1,99 · 0,011 = 0,02189м²;

h₉ · δ₆ = 1,99 · 0,011 = 0,02189м²;

h₁₀ · δ₆ = 1,99 · 0,011 = 0,02189м²;

h₁₁ · δ₆ = 1,99 · 0,011 = 0,02189м²;

:

h₁ · δиз₁ = 1,99 · 0,050= 0,0995м²;

h₂ · δиз₂ = 1,99 · 0,050= 0,0995м²;

h₃ · δиз₃ = 1,99 · 0,050= 0,0995м²;

h₄ · δиз₄ = 1,99 · 0,050= 0,0995м²;

h₅ · δиз₅ = 1,99 · 0,050= 0,0995м²;

h₆ · δиз₆ = 1,99 · 0,050= 0,0995м²;

h₇ · δиз₇ = 1,99 · 0,050= 0,0995м²;

h₈ · δиз₈ = 1,99 · 0,050= 0,0995м²;

h₉ · δиз₉ = 1,99 · 0,050= 0,0995м²;

h₁₀ · δиз₁₀ = 1,99 · 0,050= 0,0995м²;

h₁₁ · δиз₁₁ = 1,99 · 0,050= 0,0995м²;

h₁₂ · δиз₁₂ = 1,99 · 0,050= 0,0995м².

= 0,28457м²

= 1,0945м²

2803402 Н = 2,803 МН;

= 116751 Н =0,117 МН.

Таблица 13.

Номер пояса	,МН	,МН	Qстенки МН	Осевые напряжения для каждого пояса
1	2,803	0,117	2,920	5,24
2	2,431	0,106	2,537	5,67
3	2,098	0,096	2,194	6,24
4	1,804	0,085	1,889	6,51
5	1,529	0,075	1,604	7,40
6	1,294	0,064	1,358	7,89
7	1,078	0,053	1,131	7,72
8	0,862	0,043	0,905	7,55
9	0,647	0,032	0,679	7,38
10	0,431	0,021	0,452	7,21
11	0,216	0,011	0,227	7,04

Таблица 14

Номер пояса	Zi ,м	kH	Pв, Па	Осевые напряжения		Кольцевые напряжения			δ1/δ01+ +δ2/δ02
				Расчетные, МПа	Критические, МПа		Расчетные, МПа	Критические, МПа
1	0,3	0,5	698,4	5,24	13,188		0,778	1,7		0,855
2	1,99	0,5	698,4	5,67	11,800		0,778	1,7		0,938
3	3,98	0,5	698,4	6,24	10,412		0,778	1,7		1,057
4	5,97	0,5	698,4	6,51	9,717		0,778	1,7		1,128
5	7,96	0,5	698,4	7,40	8,329		0,778	1,7		1,346
6	9,95	0,5	698,4	7,89	7,635		0,778	1,7		1,491
7	11,94	0,5	698,4	7,72	7,635		0,778	1,7		1,469
8	13,93	0,5	698,4	7,55	7,635		0,778	1,7		1,447
9	15,92	0,5	698,4	7,38	7,635		0,778	1,7		1,424
10	17,91	0,5	698,4	7,21	7,635		0,778	1,7		1,402
11	19,90	0,5	698,4	7,04	7,635		0,778	1,7		1,380

По результатам расчетов выяснилось, что проверку на устойчивость стенки резервуара выдерживают только два первых пояса резервуара, а остальные 9 не соответствуют условию:

Это можно объяснить слишком большим значением снеговой нагрузки, заложенной в расчеты (4800Н/м²). Следовательно следует, либо уменьшить параметр снеговой нагрузки, введя в перечень регламентных работ по хозяйству дополнительную чистку покрытия резервуара от снега в зимний период, либо произвести перерасчет для резервуара подобного строительного объема, но с меньшим диаметром крыши.

1. Расчет массы конструкций резервуара

1. Рассчитываем полный объем резервуара

;

.

Полезный объем резервуара:

,

где Н_min – min расстояние от днища резервуара до оси ПРП (приемо–раздаточный патрубок), с учетом, что последний усилен кольцевой накладкой. Принимаем равное 650мм, Д_у = 500мм [РД 16.01 – 60.30.00 – КТН – 026 – 1 – 04, табл. 2.4, 2.7] – условный проход патрубка. Минимальный (аварийный) уровень залива жидкости составит H_min = 650+500/2 =900мм.

Необходимость расчета минимального (аварийного) уровня залива жидкости связана со стабильной и безаварийной работой насосных агрегатов. При откачке нефти ниже минимального (аварийного) уровня залива жидкости насос начнет хватать воздух, это приведет к кавитации и, соответственно, к выходу насосного агрегата из строя.

где η_з – коэффициент использования объема резервуара, 0< η_з <1.

;

.

Внутренний диаметр стенки по нижнему поясу:

D=2·R_p;

D=2·20,36 =28 м.

1. Расчет полной массы стенки резервуара

Расчет массы стенки резервуара по поясам, в одном поясе 16 листов:

;

;

;

;

;

;

;

;

;

.

Масса изоляции:

Масса стенки резервуара:

Если , то необходимо крепление первого пояса стенки с помощью анкерных болтов и грунтовых противовесов.

Если , то анкерное крепление не требуется.

;

,

значит необходимо крепление первого пояса стенки с помощью анкерных болтов и грунтовых противовесов.

1. Масса днища:

,

где

m_окр – масса окрайки днища,

m_ц.ч. – масса центральной части днища.

,

где S_окр – площадь окрайки днища,

δ_окр – толщина стенки окрайки.

,

где

S_ц.ч. – площадь центральной части,

δ_ц.ч. – толщина стенки центральной части.

Толщину листов центральной части днища принимаем δ_ц.ч. = 9 мм, минимальную толщину кольцевых окраек δ_окр = 12 мм. Согласно РД 16.01 – 60.30.00 – КТН – 026 – 1 – 04.

4.1 Толщина элементов днища принимается равной 9 мм.

4.2 Толщина окрайки днища определяется по таблице Б.3.

Таблица 14. Конструктивная величина окрайки днища (1,299)

(1,300).

Ширина окрайки согласно РД- 16.01-60.30-КТН-026-1-04 п.2.3.3.5-п.2.3.3.12 рассчитывается как сумма: расстояния между внутренней поверхностью стенки и швом приварки центральной части днища к окрайке (800мм), нахлеста центральной части днища на окрайку (50мм), расстояния между наружной поверхностью стенки и наружным контуром окраек или периферийных листов днища (принимаем 60мм) и толщины стенки первого пояса (19мм): 0,8+0,05+0,06+0,019 = 0,929м.

1. Находим массу понтона:

Sц.ч. – масса центральной части (мембраны):

Sц.ч. = π (Rp – l_заз - l_понт)² δ_ц.ч. ρ_ст

где l_заз – расстояние между стенкой резервуара и плавающей крышей, по условию 190 мм; l_понт – ширина поплавковой части, равная 2800 мм; δ_ц.ч = 9 мм; ρ_ст=2700 кг/м³.

Sц.ч. = 3,14 (20,36 – 0,19 – 2,8)² 0,009_. 2700=23,033т.

Sкор. – масса короба:

Sкор. = (Ркор / 2800) [π (Rp – l_заз)² – π (Rр – l_заз-l_понт)²] δ_кор ρ_ст;

где Ркор – периметр короба; δ_кор = 6 мм.

Р_кор=370+260+2800+2910=6340мм=6,3м

Sкор. = (6,3/2,8) [3,14 (20,36 – 0,19)² – 3,14 (20,36 –0,19 - 2,8)²] 0,006 2700 = 12,036 т.

Тогда масса понтона:

Sпонтона = Sц.ч. + Sкор. = 23,033 + 12,036=35,069 т

1. Расчет каре резервуара

Согласно СНиП 2.11.03-93 высота обвалования или защитной стенки подбирается из условия объема каре равного номинальному (строительному) объему одного резервуара, находящегося внутри обвалования (защитной стенки) плюс 0,2 м [РД 16.01 – 60.30.00 – КТН – 026 – 1 – 04, п. 6.2.4].

Высота каре резервуара находится в пределах 2,75-5м. Принимаем Н_к = 3м.

+ объем песчаной подушки под резервуаром.

Высоту песчаной подушки принимаем H_под=0,35 м.

Проведем расчет объема песчаной подушки по формуле усеченного конуса.

Радиус подушки на 0,7м больше радиуса основания резервуара.

Радиус верхнего основания:

Радиус нижнего основания:

Т.к. i=45۫۫۫۫ , радиус нижнего основания будет больше на высоту подушки.

-объем песчаной подушки под резервуаром.

;

1 : m = 1 : 0,75;

m = 0,75; ;

грунт: суглинок;

;

;

;

;

Д = 11,76² – 4 · 2,8 · ( -28630,6) = 320801 > 0

, принимаем .

,

принимаем .

.

Рис. 5. Каре резервуара (вид сверху).

Рис.6. Фундамент резервуара.

Заключение

В результате проделанной работы нам удалось рассчитать и спроектировать резервуар вертикальный стальной с понтоном объемом 28 тыс. м³ (РВСП-28000). Расчет производился с учетом оптимальности параметров резервуара с точки зрения эффективности металозатрат.

По расчетным параметрам резервуара был произведен расчет на прочность, который показал соответствие резервуара предъявляемым требованиям. Далее был произведен проверочный расчет резервуара на устойчивость, в результате которого был сделан вывод о необходимости снижения значения снеговой нагрузки.

Также был произведен расчет каре резервуара.

Список литературы

1. Строительные конструкции нефтегазовых объектов: учебник/ Ф.М. Мустафин, Л.И. Быков и др. – СПб.: ООО «Недра», 2008.

2. ПБ 03 – 605 – 03 «Правила устройства вертикальных цилиндрических стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов».

3. ВСН 311-87 «Инструкция по изготовлению и монтажу вертикальных цилиндрических резервуаров».

4. Нормы проектирования стальных вертикальных резервуаров для хранения нефти объемом 1000-50000м³. РД-16.01-60.30.00-КТН-026-1-04.

Характеристики

Список файлов курсовой работы