125110 (690283), страница 3

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

Сводим в таблицу:

Таблица 9

Номер пояса	tприним., мм	tрасч., мм
1	19	0,01813
2	17	0,01613
3	15	0,01413
4	14	0,01313
5	12	0,01113
6	11	0,01013
7	11	0,01013
8	11	0,01013
9	11	0,01013
10	11	0,01013
11	11	0,01013

Проверочный расчет на прочность проводится по формуле:

(1,288)

где σ_кц.i – кольцевые напряжения каждого пояса резервуара, МПа:

,

где P_гi – гидростатическое давление,

,

,

где ξ_t – температурная поправка на плотность нефти, равная 0,699 1/°С;

σ_м – меридиональное кольцевое напряжение;

γ_n – коэффициент надежности по назначению резервуара. Для резервуаров объемом 10 000 м и более, а также резервуары объемом 5000 м и более, расположенные непосредственно по берегам рек, крупных водоемов и в черте городской застройки - класс I - особо опасные резервуары, принимаем γ_n = 1,1;

;

;

;

;

;

;

;

;

;

;

.

;

;

;

;

;

;

;

;

;

.

;

;

;

;

;

;

;

;

;

;

.

Расчет поясов:

1 пояс:

;

;

2 пояс

;

;

3 пояс ;

;

4 пояс ;

;

5 пояс ;

;

6 пояс ;

;

7 пояс ;

;

8 пояс ;

;

9 пояс ;

;

10 пояс ;

.

11 пояс ;

.

Таблица 10

Номер пояса	σкцi, МПа	σмi, МПа	Σσ, МПа	σдоп, МПа
1	199,445	99,723	172,724	182,064
2	206,503	103,252	178,837	208,073
3	211,237	105,619	182,937	208,073
4	202,515	101,258	175,383	208,073
5	207,807	103,904	179,967	208,073
6	196,163	98,082	169,882	208,073
7	161,996	80,998	140,293	208,073
8	129,838	64,919	112,443	141,731
9	95,670	47,835	82,853	141,731
10	63,512	31,756	55,003	141,731
11	29,344	14,672	25,413	141,731

По результатам расчетов делаем вывод, что условие прочности выполняется для всех поясов.

1. Расчет резервуара на устойчивость (в соответствии с РД 16.01 – 60.30.00 – КТН – 026 – 1 – 04).

Проверка устойчивости стенки резервуара производится по формуле:

(1,289),

где σ₁ - расчетные осевые напряжения в стенке резервуара, МПа;

σ₂ - расчетные кольцевые напряжения в стенке резервуара, МПа;

σ₀₁ – критические осевые напряжения в стенке резервуара, МПа;

σ₀₂ - критические кольцевые напряжения в стенке резервуара, МПа.

Осевые напряжения определяются по минимальной толщине стенки пояса, кольцевые напряжения – по средней толщине стенки.

Расчетные осевые напряжения для РВС определяются по формуле:

(1,290),

где - коэффициент сочетания нагрузок, принимаемый по СНиП 2.01.07-85*, =0,9 ;

n₃ - коэффициент надежности по нагрузке от собственного веса, n₃=1,05;

Q_п - вес покрытия резервуара, Н;

Q_стенки - вес вышележащих поясов стенки с учетом изоляции, Н;

Q_сн - полное расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия, Н;

Q_вак - нормативная нагрузка от вакуума на покрытие, Н;

Q_в – ветровая нагрузка;

_i - расчетная толщина стенки i-го пояса резервуара, м.

1. Нормативная нагрузка от вакуума на покрытие определяется как:

(4,Прил.Б),

где P_вак - нормативное значение вакуума в газовом пространстве, Па.

;

1. Вес вышележащих поясов стенки резервуара определяется как:

(4,Прил.Б),

,

,

где а - номер (значение номера) последнего пояса, начало отсчета снизу;

h_i - высота i-го пояса стенки резервуара, м;

_ст - удельный вес стали, _ст = ρ_ст·g = 7850·9,80665=76982,2025Н/м³.

1. Масса крыши резервуара:

,(4,Прил.Б),

где

S_сф – площадь боковой поверхности крыши.

,

;

;

;

.

4. Вес покрытия резервуара:

(4,Прил.Б),;

– вес оборудования, принимаем = 320Н/м²;

– вес опорного кольца, принимаем = 200Н/м²;

.

5. Расчет снеговой нагрузки:

(4,Прил.Б),

где μ - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаем μ = 0,7;

.

6. Расчет ветровой нагрузки:

(4,Прил.Б),

где k_α – коэффициент аэродинамической обтекаемости, k_α = 0,6;

Определение аэродинамических коэффициентов:

В расчетах учитываются только коэффициенты С_е, С_е3, действующие на стенку резервуара, а коэффициентами С_е1, С_е2, действующими на крышу резервуара пренебрегаем, т.к. производится расчет устойчивости стенки резервуара.

С₁ = С_е = 0,8; С₂ = С_е3 = -0,5;

,

где W_o - нормативное значение ветрового давления, для рассматриваемого района, Па;

k(Z) - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте, [СНиП 2.01.07-85, п. 6.5.], тип местности В (B – городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м), К(Z) = 0,873, (ветровая категория) - находим для высоты данного резервуара 21,89 м интерполированием;

Таблица 11

K(Z)	B
≤ 5	0,50
10	0,65
20	0,85
40	1,10

Для самого наихудшего варианта:

при β = 0^o

Рис.3. Схема ветровой нагрузки на резервуар

Рис. 4. Определение коэффициента С_е1

P_в = 800 · 0,873 · 1 = 698,4Па (для поясов с 1 по 11);

1. Расчетные кольцевые напряжения в стенке при расчете на устойчивость РВС определяются по формуле:

(4,Прил.Б),

где Р_в - нормативное значение ветровой нагрузки на резервуар, Па;

n₂ - коэффициент надежности по нагрузке избыточного давления и вакуума, n₂=1,2;

δ_ср - средняя арифметическая толщина стенки резервуара:

(4,Прил.Б),;

;

другие пояса аналогично.

Осевые критические напряжения определяются по формуле:

(4,Прил.Б),

где Е - модуль упругости стали, Е=2·10⁵ МПа;

С – коэффициент, определяем по таблице 10.

Таблица 12

Rp/ср	600	800	1000	1500	2500
С	0,11	0,09	0,08	0,07	0,06

;

Принимаем С = 0,07066.

1 пояс: ;

2 пояс: ;

3 пояс: ;

4 пояс: ;

5 пояс: ;

6 пояс: ;

7 пояс:

8 пояс:

9 пояс:

10 пояс:

11 пояс:

Критические кольцевые напряжения определяются по формуле:

(4,Прил.Б),

где Н – геометрическая высота стенки резервуара, м.

.

Определим Q_стенки- вес вышележащих поясов стенки с учетом изоляции, Н:

,

,

,

где а - номер (значение номера) последнего пояса, начало отсчета снизу;

h_i - высота i-го пояса стенки резервуара, м;

_ст - удельный вес стали, _ст = ρ_ст·g = 7850·9,80665=76982,2025Н/м³.

:

h₁ · δ₁ = 1,99 · 0,019 = 0,03781м²;

Характеристики

Список файлов курсовой работы