124070 (689797), страница 2
Текст из файла (страница 2)
- погрешность смещения штампов,
=1,2мм=1200мкм [1, ч.1, с 187].
Для последующих переходов суммарная погрешность определяется при помощи коэффициента уточнения , определяемого в зависимости от вида обработки.
Выберем коэффициенты уточнения на каждом технологическом переходе [1, ч.1, с 190, табл.29]:
После чернового обтачивания =0,06;
после чистового обтачивания =0,04;
После чернового шлифования =0,03;
после чистового шлифования =0,02;
Минимальные припуски на всех переходах:
где - высота неровностей профиля на предшествующем переходе, мкм;
- глубина дефектного слоя на предшествующем переходе;
- суммарные отклонения формы и расположения поверхностей
на предшествующем переходе;
- погрешность установки заготовки на выполняемом переходе;
=0 – при установке в центрах.
Рассчитываем величину припуска 2Z min для всех видов переходов:
Операционные размеры определяются таким образом:
Ашлиф.черн. = А +
+ Т шлиф.черн. = 160,03 + 0,062+ 0,1 = 160,192мм
А точ.чист. = А +
+ Т точ.чист. = 160,192 + 0,13 + 0,15 = 160,472мм;
А точ.черн. = А +
+ Т точ.черн. = 160,472+ 0,402 + 0,5 = 161,374 мм;
А заг. = А +
+ Тнижн.загот. = 161,374 + 3,468 + 2 = 166,842мм.
Все полученные данные заносим в таблицу:
Сводная таблица №1 Таблица 3
Этап | Ква-ли-тет | Элементы припуска,мкм |
| До-пуск,мкм | Предельныйопер. размермм | ||||
| h |
|
| max | min | ||||
160 k6Заготовка | ― | 160 | 250 | 1300 | ― | ― | 2000 | 166,842 | 164,842 |
Черновоеточение | h12 | 63 | 60 | 78 | 0 | 3,468 | 500 | 161,374 | 160,874 |
Чистовоеточение | h10 | 32 | 30 | 3,12 | 0 | 0,402 | 150 | 160,472 | 160,322 |
Шлифов.предв. | h8 | 10 | 20 | 0,0936 | 0 | 0,130 | 100 | 160,192 | 160,092 |
Шлиф.чистовое | k6 | 6,3 | 12 | 0,002 | 0 | 0,06 | 26 | 160,03 | 160,004 |
Размеры припуска рассчитываются таким образом:
2Z = A
- A
= 166,842 – 160,847 = 5,995;
2Z = A
- A
= 164,842 – 161,374 = 3,468;
2Z = A
- A
= 161,374– 160,322= 1,052;
2Z = A
- A
= 160,874– 160,472= 0,402;
2Z = A
- A
= 160,472– 160,092= 0,38;
2Z = A
- A
= 160,322– 160,192= 0,13;
2Z = A
- A
= 160,192– 160,004= 0,188;
2Z = A
- A
= 160,092– 160,03= 0,062;
Схема полей допусков приведена на рис. 1.
Рис. 1 Схема полей допусков.
Для поверхности вала ø180U8 . Величины припусков рассчитывается аналогично припускам для шейки вала ø160k6
..
Находим глубину дефектного слоя и высоту микронеровностей на всех этапах [2, ч.1. табл. 7, стр.180] ,
и сводим в таблицу 1.
Суммарная погрешность заготовки:
где - погрешность коробления,
=0,5мм=500мкм [2, ч.1, с 187, табл.18];
- погрешность смещения штампов,
=1,2мм=1200мкм [1, ч.1, с 187].
Для последующих переходов суммарная погрешность определяется при помощи коэффициента уточнения , определяемого в зависимости от вида обработки.
Выберем коэффициенты уточнения на каждом технологическом переходе [1, ч.1, с 190, табл.29]:
После чернового обтачивания =0,06;
после чистового обтачивания =0,04;
После чернового шлифования =0,03;
после чистового шлифования =0,02;
Минимальные припуски на всех переходах:
где - высота неровностей профиля на предшествующем переходе, мкм;
- глубина дефектного слоя на предшествующем переходе;
- суммарные отклонения формы и расположения поверхностей
на предшествующем переходе;
- погрешность установки заготовки на выполняемом переходе;
=0 – при установке в центрах.
Операционные размеры определяются таким образом:
Ашлиф.черн. = А +
+ Т шлиф.черн. = 180,273 + 0,06 + 0,1 = 180,433мм
А точ.чист. = А +
+ Т точ.чист. = 180,433 + 0,13 + 0,15 = 180,731 мм;
А точ.черн. = А +
+ Т точ.черн. = 180,731 + 0,402 + 0,5 = 181,615 мм;
А заг. = А +
+ Тнижн.загот. = 181,615 + 3,2 + 2 = 186,815 мкм.
Все полученные данные заносим в таблицу:
Сводная таблица №2 Таблица 4
Этап | Ква-ли-тет | Элементы припуска,мкм |
| До-пуск,мм | Предельныйопер. размермм | |||||||
| h |
|
| max | min | |||||||
25 h8Заготовка | ― | 125 | 150 | 1300 | ― | ― | 2,0 | 186,815 | 184,815 | |||
Черновоеточение | h14 | 63 | 60 | 78 | 0 | 3,3 | 0,5 | 181,615 | 181,115 | |||
Чистовоеточение | h12 | 32 | 30 | 3,12 | 0 | 0,84 | 0,15 | 180,731 | 180,581 | |||
Шлифов.предв. | h10 | 10 | 20 | 0,0936 | 0 | 0,52 | 0,1 | 180,433 | 180,333 | |||
Шлиф.чистовое | h8 | 6,3 | 12 | 0,002 | 0 | 0,21 | 0,063 | 180,273 | 180,210 |
2Z = A
- A
= 186,815– 181,115= 5,7;
2Z = A
- A
= 184,815– 181,615= 3,2;
2Z = A
- A
= 181,615– 180,581= 1,034;
2Z = A
- A
= 181,115– 180,731= 0,384;
2Z = A
- A
= 180,731– 180,333= 0,398;
2Z = A
- A
= 180,581– 180,433= 0,148;
2Z = A
- A
= 180,433– 180,210= 0,223;
2Z = A
- A
= 180,333– 180,273= 0,06;
Схема полей допусков приведена на рис. 2.
Рис. 2 -Схема полей допусков.
5. Выбор основного технологического оборудования
В соответствии с планом обработки детали, выберем необходимое технологическое оборудование, на котором будет вестись обработка. Марки станков и их технические характеристики выбираем из справочников [2, ч.2, с 7-65] и [3, с 25-64]. Результаты сводим в таблицу.
Таблица 2 – Основное технологическое оборудование и его технические характеристики
Номеропера-ции | Назва-ниеопера-ции | Маркастан-ка | Наиб. обраба-тывае-мого изде-лия(отв.),мм | Частота вращенияшпинделя(реж. инструм),об/мин | Мощ-ностьЭД,кВт | Габарит-ныеразмеры,мм | Масса,кг |
010 | Фрезерноцен-тровальная | МР-71М | 125 | 125-712(фрезеров.)238-1125(сверление) | 10(фрез.)2,8(сверл) | 2840×1450×1720 | 5250 |
020 | Токарно-винто-резная | 16К20 | 400 | 12,5-1600 | 11 | 3795×1190×1500 | 2835-3685 |
025 | Вертика-льно-фрезерная | 6Р11МФ3-1 | 300 | 63-2500 | 8 | 2750×2230×2450 | 2650 |
030 | Радиа-льно-сверлиль-ная | 2М55 | 50 | 20-2000 | 5,5 | 2665×1020×3430 | 4700 |
035 | Горизон-тально-расточ-ная | 2М615 | 800 | 20-1600 | 4,5 | 4330×2590×2585 | 8500 |
040 | Зубофрезерная | 56А20 | 6модуль | 75-500 | 7,5 | 3150×1815×2300 | 6800 |
045 | Кругло-шлифо-вальная | 3М151 | 200 | 1590 | 10 | 4605×2450×2170 | 5600 |
Для выполнения токарных операций требуется наличие двух токарно-винторезных станков 16К20. На одном из них будет осуществляться черновое точение (Установы А и Б), а на втором – чистовое точение (Установы В и Г), что позволит существенно повысить качество обработки.
6. Анализ схем базирования
Для базирования данной детали типа вал используются два принципиальных подхода: базирование по наружной цилиндрической поверхности под подшипники и базирование по оси детали. Технически это реализуется при помощи призм- первый вариант- и при помощи центровых отверстий. Центровые отверстия играют роль чистовой базы, т.к. при их использовании погрешность закрепления =0. Центра получают при помощи фрезерно-центровой операции, во время которой для базирования используются призмы: