123589 (689528), страница 3

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

λ₂ = 0,227 + 602 10^-12 T² Вт/(мК);

λ₄ = 0,116 + 0,00015 t Вт/(мК).

Принимаем следующее распределение температур по кладке:

1100 – 840 – 750 – 630=90 °С

Средняя температура и слое шамота:

t_ср =(1100+840)/2=970 °С

λ₁ = 0,84+ 0,5810^-3 *970 = 1.403 Вт/(мК);

Средняя температура шамотного порошка:

t_ср._пор=(750+840)/2=7950 °С;

λ₂ = 0,227 Вг/(мК).

Средняя температура в слое диатомитового кирпича:

t_ср._д = (630 + 90)/2 = 360 °С;

λ₄ = 0,116 + 0,00015 *360=0.17 Вт/(мК).

Принимаем для расчета температуру на наружной поверхно­сти кладки пода печи t_к =90 °С.

Теплоотдача от наружной поверхности:

при t_к =90°С α_к = 11,25 Вт/(м²К),

Тепловой поток через 1 м² поверхности кладки иода:

4.Проверка предварительно принятого распределения темпера­тур:

Температура на границе слоев «шамот - шамотовый порошок»:

Температура на границе слоев «шамотный порошок - шамот»:

Температура на границе слоев «шамот – диатомитовый кирпич»:

Температура наружной поверхности кладки:

Таким образом, полученная по расчету температура наружной поверхности кладки незначительно отличается от принятой.

Потери тепла через кладку пода:

где

где F_пода - площадь кладки поверхности пода

1. Тепловой поток черт кладку спада:

где t₁ - температура на внутренней поверхности кладки, °С; t₀-температура окружающею воэдуха,°С S - толщина кладки, м; α_н - теплопроводность кладки, Вт/(м*К); α_н -теплоотдача, Вт/( м²К),

2. Проверка предварительно принятой температуры на наруж­ной поверхности кладки свода:

Полученная по расчету температура наружной поверхности кладки незначительно отличаемся от принятой.

3. Потери тепла через кладку свода:

где F_свода - площадь свода, равная 34 м²

4. Общие потери тела через кладку одной печи:

5. Общие потери тепла через кладку двух печей (плавильника и копильника).

Примем, что неучтенные потери в окружающую среду - 30 %,

Тепло, уносимое выминающимися газами через открытое окно:

где V₁ - объем выбивающихся через открытое окно газов, м ; h - высота окна, 1,5 м; b - ширина окна, 1,97 м; μ - коэффициент расхода, 0,82; γ_B - плотность воздуха при нуле градусов, 1,293 кг/ м³; γ_r - плотность выбивающихся газов при 1100 °С, 0,23 кг/ м³

Состав природного газа, % (объемн.): СН₄-93, С₂Н₆-4,5, С₃Н₈-0,8, С₄Н₁₀-0,6, С₅Н₁₂-0,5, СО₂-0,1, N₂-0,5

+N₂=7,93 м³

где α - коэффициент избытка воздуха, L₀ - количество воздуха, необходимого для сжигания 1 м³ природного газа.

CO₂=(1,094*100)/11,1=9,9%; Н₂О= (2б087*100)/11,1=18,8%;

N₂=7,93*100/11,1=71,3%

где γ₀ и γ_t- плотность газов при нуле и 1000°С, соответственно

1.Удельная теплоемкость продуктов сгорания:

2. Общий объем выбивающихся газов, приведенный к нормальным условиям:

Окно открыто около 1 ч в течение плавки - 0,333 ч, тогда объ­ем газов, выбивающихся из печи, равен:

3. Потери тепла с вывивающимися газами:

где C_r -удельная теплоемкость выбивающихся газов, 1,528 кДж/( м³К); tr температура выбивающихся газов, 1000 °С

4.Количества тепла на нагрев и расплавление металлического алюминия в копильнике (подшихтовка):

5.Количество тепла, необходимого для нагрева металлического алюминия на 50 °С (при переливе из плавильной зоны в копильник - металл охлаждается):

6. Приход тепла приравнивают расходу и определяют количество топлива:

Q_{прихода}= Q_{расхода}

35400*В + 2628*B+ 4910000 = 5243000 + 838000 + 240500 + 17000*B + 885*B + 354*B + 2370000 + 3900000 + 2895000 +94000,

B= 540 м³/ч.

Расход топлива на печь 550 м³/ч, на плавильную зону В1=350 м³/ч; накопильник В2=200 м³/ч.

Сводная таблица теплового баланса печи

Список использованных источников

1 Фомин Б.А. Металлургия вторичного алюминия: Учебное пособие для вузов/ Б.А. Фомин, В.И. Москвитин, С.В. Махов. – М.: «Экономет», 2004.-240с.: ил.

Характеристики

Список файлов курсовой работы