166684 (625081), страница 3
Текст из файла (страница 3)
;
;
;
;
;
;
.
В первом приближении: .
II. Второе приближение.
Рассчитываем по первому приближению :
,
тогда
.
Величину определяем, принимая
при
:
.
Затем выполняем аналогичный расчет (см. строку II в табл. 3.3).
Расхождение и
по второму расчету:
.
III. Третье приближение.
Рассчитываем по второму приближению :
,
тогда
.
Величину определяем, принимая
при
:
.
Затем выполняем аналогичный расчет (см. строку III в табл. 3.3).
Расхождение и
по третьему расчету:
.
По результатам расчетов второго и третьего приближения строим график . Полагая что при малых изменениях температуры поверхностные плотности
и
линейно зависят от
, графически определяем
Графическая зависимость
IV. Проверочный расчет (см. табл. 3.3).
Расчеты аналогичны расчетам первого приближения.
Расхождение и
:
По данным последнего приближения определяем коэффициент теплопередачи:
.
Площадь поверхности теплопередачи:
.
По (Таблице 2.2 стр. 16) принимаем аппарат Тип 1, Исполнение 2, группа А (С выносной греющей камерой и кипением в трубах), с площадью поверхности теплопередачи 132 (действительная), Трубы 38 х 2 мм, длинной Н = 4000 мм , т.е. с запасом
.
3.5 Полный тепловой расчет подогревателя начального раствора
3.5.1 Ориентировочный расчет теплообменного аппарата для подогрева раствора перед подачей в выпарной аппарат
Таблица 3.4 - Основные данные для расчета подогревателя
Раствор хлорида аммония | Греющий пар | |||
|
|
|
|
|
12 | 23 | 92,0 | 142,9 | 4,03 |
Значение усредненной по всей теплообменной поверхности разности температур рассчитывается по формуле:
; (3.22)
при этом
;
.
Получаем
.
Средняя температура раствора :
,
где - среднее арифметическое значение температуры теплоносителя, которое изменяется на меньшую величину (в данном случае температура конденсации греющего пара);
.
Расход раствора :
.
Расход теплоты на нагрев раствора:
, (3.23)
где - удельная теплоемкость раствора, рассчитанная по формуле 2.11, при
и
% масс.
По формуле 3.12 удельная теплоемкость воды при равна:
.
Тогда по формуле 3.11 получаем:
Расход теплоты на нагрев раствора по формуле 3.23 равен:
.
Расход греющего пара:
Принимая по (/1/, табл. 4.8 стр. 172) ориентировочный коэффициент теплопередачи , (аппарат со свободной циркуляцией, передача тепла от конденсирующегося пара к воде), рассчитываем ориентировочную поверхность теплопередачи:
.
Проходное сечение трубного пространства рассчитываем по формуле:
, (3.24)
где - внутренний диаметр труб;
- динамический коэффициент вязкости начального раствора при средней температуре
; Re – критерий Рейнольдса.
По формуле 3.21 при для воды получаем:
,
а по формуле 3.20 для раствора находим:
,
Для обеспечения интенсивного теплообмена подбираем аппарат с турбулентным режимом течения теплоносителей. Раствор направляется в трубное пространство, греющий пар – в межтрубное.
Максимальное проходное сечение считаем при критерии Рейнольдса
:
,
минимальное – при :
.
По полученному оценочному значению поверхности теплопередачи с учетом
и
, в качестве подогревателя, мы выбираем по (/3/ табл. 1.2 стр. 6) 2-у ходовый теплообменник, с внутренним диаметром кожуха
, числом труб
, поверхностью теплообмена
, длиной труб
, проходным сечением
и числом рядов труб
, расположенных в шахматном порядке.
3.5.2 Подробный расчет теплообменного аппарата
3.5.2.1 Теплоотдача в трубах
Находим, что теплоотдача для раствора описывается уравнением:
, (3.25)
где - критерий Нуссельта;
- поправочный коэффициент; Re – критерий Рейнольдса; Pr – критерий Прандтля;
- критерий Прандтля при температуре стенки трубы.
Коэффициент примем равным 1, полагая, что
(/1/, табл. 4.3, стр. 153), где
- длина труб,
- эквивалентный диаметр. Критерий Рейнольдса рассчитываем по формуле:
, (3.26)
где - средняя скорость потока,
и
- соответственно плотность раствора и динамический коэффициент вязкости, при средней температуре
.
По формуле 3.7 плотность раствора при и
% масс. равняется:
,
.
Среднюю скорость потока определяем по формуле:
Учитывая, что для труб круглого сечения диаметр труб и эквивалентный диаметр совпадают, то для труб получаем:
.
Критерий Прандтля находим по формуле:
, (3.27)
где - удельная теплоемкость,
;
- коэффициент теплопроводности,
;
- динамический коэффициент вязкости,
.
Коэффициент теплопроводности при и
% масс. по формуле 3.15 равняется:
,
.
Таким образом, критерий Pr при и
равняется:
Коэффициент теплоотдачи от раствора к стенке:
.
С учетом формулы 3.25 получаем:
, (3.28)
.
3.5.2.2 Теплоотдача при пленочной конденсации водяного пара
Для водяного пара в случае конденсации на пучке горизонтальных труб осредненный по всему пучку коэффициент теплопередачи можно рассчитать по формуле:
, (3.29)
где - поправочный множитель, учитывающий влияние числа труб по вертикали;
- наружный диаметр труб;
=7430 (взято из /1/, табл.4.6, стр. 162 при температуре конденсации греющего пара);
- разность средней температуры конденсации греющего пара
и температуры стенки со стороны греющего пара
:
.
Поправочный множитель находим по (/1/, рис. 4.7, стр. 162) для шахматного расположения труби при числе рядов труб по вертикали
:
.
Имеем:
.
3.5.2.3 Расчет коэффициента теплопередачи
-
Первое приближение.
Принимаем в первом приближении . Тогда температура стенки со стороны греющего пара равняется:
.
Тогда по формуле (3.29) получаем:
.
При этом удельный тепловой поток от пара к стенке равен:
.
Сумма термических сопротивлений равна:
,
где - соответственно термические сопротивления загрязнений со стороны греющего пара, стенки и со стороны раствора.
По (/1/, табл. XXXI, стр. 531) находим:
,
.
Для стенки:
,
где - толщина стенки,
- коэффициент теплопроводности стали (/1/, табл. XXVIII, стр. 529).
,
.
Поскольку удельный тепловой поток от пара к стенке равен удельному тепловому потоку через стенку
, то можно получить:
,
при этом - температура стенки со стороны раствора равна:
,
.
При температуре удельная теплоемкость, динамический коэффициент вязкости и коэффициент теплопроводности, вычисленные, соответственно, по формулам 3.11, 3.15, 3.20 равны:
,
,
;
,
.
Подставляя найденные значения в формулу 3.27, получаем значение критерия Прандтля при температуре стенки:
.
По формуле 3.28 находим в коэффициент теплоотдачи от раствора к стенке:
.
Тогда удельный тепловой поток от стенки к раствору равняется:
,
где - вычисленная ранее средняя температура раствора.
.
Расхождение между и
в первом приближении составляет
.
Составляем таблицу 3.4, в которую заносим результаты первого и второго приближений , а также проверочный расчет.
Таблица 3.5
Прибли-жения и провероч-ный расчет | Конденсация греющего пара | ||||
|
|
|
|
| |
I | 142,9 | 137.9 | 5,0 | 10485 | 52428 |
II | 142,9 | 131,4 | 11,5 | 8514 | 97913 |
III | 142,9 | 132.6 | 9,1 | 9027 | 82148 |
Прибли-жения и провероч-ный расчет | Стенка и ее загрязнения | Нагревание раствора | |||
|
|
|
|
| |
I |
| 118,73 | 1,642 | 2181 | 116899 |
II |
| 98,2 | 1,804 | 2130 | 75402 |
III |
| 100,08 | 1,783 | 2137 | 83642 |
-
Второе приближение.
Принимаем . Результаты - табл 3.5 строка II.