20099-1 (602958), страница 2

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

Вариант 2: К =0,53 1,04= К

4.5 Определяем допустимую перегрузку в послеаварийном режиме работы:

Вариант 1: 1,4*10=14 МВ*А 0,1*17,1=1,71 МВ*А

Вариант 2: 1,4*16=22,4 МВ*А 0,1*17,1=1,71 МВ*А

Оба варианта обеспечивают надежное электроснабжение, как в нормальном так и в послеаварийном режимах работы. табл.4.1

4.6 Определяем капитальные затраты:

Вариант 1: 36500*2=73000 руб.

Вариант 2: 42000*2=84000 руб.

4.7 Определяем стоимость потерь электрической энергии в год:

С =С *n( +K )T+ С *n* К ( + K )* (4.2)

Вариант 1:

С =2,05*10 *4(15+0,08 )8760+2,05*10 *0,85 (58+0,08 )* 7250=26,31 тыс. руб.

Вариант 2:

С =2,05*10 *4(19+0,08 )8760+2,05*10 *0,53 (58+0,08 )* 7250=28,17 тыс. руб.

4.8 Определяем амортизационные отчисления:

C =0.063*K (4.3)

Где K – капитальные затраты на трансформатор,

0,063 - амортизационные отчисления на оборудование подстанций (6,3%)

Вариант 1: C =0.063*73=4.6 тыс. руб.

Вариант 2: C =0.063*84=5,3 тыс. руб.

4.9 Определяем общие эксплутационные расходы:

С = С + C (4.4)

Где C - амортизационные отчисления, С - стоимость потерь электрической энергии в год.

Вариант 1: С =26,31+4,6=30,9 тыс. руб.

Вариант 2: С =28,17+5,3=33,5 тыс. руб.

табл.4.2

Очевидно преимущество Варианта 1 так как его стоимость меньше и эксплутационные расходы тоже меньше чем у Варианта 2. Исходя из этого, принимаем Вариант 1 – ТДН-10000/110 – трансформатор трехфазный, принудительной циркуляции воздуха, естественной циркуляции масла, номинальной мощностью 10000 кВ*А, номинальным напряжением обмотки высшего напряжения 110 кВ.

5.Расчет токов короткого замыкания

5.1 Составляем схему согласно задания для расчета токов короткого замыкания:

115 кВ

L=8.3 км

X =0.4 Ом/км

115 кВ

S = S =10МВ*А

U = 10.5%

10.5 кВ

5
.2 Составляем схему замещения, линии и трансформаторы работают раздельно:

5.3 Принимаем: S = 100 МВ*А; U = 115 кВ; U = 10.5 кВ.

5.4 Определяем базисные токи:

I = (5.1)

I = =0,5 кА

I =

I = =5,5 кА

5.5 Определяем относительные базисные сопротивления элементов схемы:

системы X = (5.2)

X = =0.09

линии X = (5.3)

X = =0,03

трансформатора X = (5.4)

X = =1,05

5.6 Определяем результирующее сопротивление:

X = X + X (5.5)

X =0,09+0,03=0,12

X = X + X (5.6)

X =0,12+1,05=1,17

5.7 Определяем токи и мощность короткого замыкания для точки К :

I = (5.7)

I = =4.2 кА

i =2.55* I (5.8)

i =2.55*4.2=10.7 кА

S = * U * I (5.9)

S = *115*4,2=836 МВ*А

5.8 Определяем токи и мощность короткого замыкания для точки К :

I = (5.10)

I = =4.7 кА

i =2.55*4.7=12 кА

S = * U * I (5.11)

S = *10,5*4,7=86 МВ*А

5.9 Полученные данные расчетов сводим в таблицу:

табл.5.1

6.Расчет и выбор питающей линии

6.1 Выбираем провод марки АС. Определяем ток линии в нормальном режиме при максимальной нагрузке:

I = (6.1)

I = =45 А

6.2 Определяем экономически наивыгоднейшее сечение:

S = (6.2)

Где = 1.0 – по справочнику

S = =45 мм

6.3 Выбираем провод АС-16. По условию нагрева длительным током провод АС-16 удовлетворяет, так как I =105 A > 2*45А.

Условию минимальных потерь на корону провод АС-16 не удовлетворяет, так как минимально допустимое сечение проводов воздушных линий по условиям коронирования 70мм .

Согласно условиям коронирования принимаем провод марки АС-70.

6.4 Определяем продольную составляющую падения напряжения:

= (6.3)

Где X=X *L – индуктивное сопротивление линии (Ом); R=r *L – активное сопротивление линии (Ом).

Q=Q - Q (6.4)

Q=10900-4860=6040 квар

= =732 В

6.5 Определяем поперечную составляющую падения напряжения:

(6.5)

=284 В

6.6 Определяем падение напряжения:

(6.6)

=785.2 В – что составляет = 0.7%

Выбранное сечение удовлетворяет условию =0,7% < =5% , даже при аварийном режиме.

7.Выбор оборудования

7.1 Выбираем выключатель типа МКП-110Б-630-20У1 – масляный, камерный, подстанционный, категория изоляции Б, на номинальное напряжение 110 кВ, на 630 А, ток отключения 20 кА, для умеренного климата.

7.2 Составляем сравнительную таблицу расчетных и каталожных данных, которые должны быть выше соответствующих расчетных данных.

табл.7.1

S = (7.1)

S = = 3976 МВ*А

I =I (7.2)

Где t =0.1 сек, tb = 0.08 сек.

I =4,2 =1,028 кА

Принимаем выбранный выключатель, так как расчетные данные не превышают каталожных.

7.3 Выбираем разьеденитель марки РНД(3)-110(Б)(У)/1000 У1(УХЛ) – наружной установки, двухколонковый с заземляющими ножами, с усиленной изоляцией, с механической блокировкой главных и заземляющих ножей. Устанавливается на U=110 кВ и номинальный ток 1000 А в районах с умеренным климатом на открытом воздухе.

7.4 Составляем сравнительную таблицу расчетных и каталожных данных:

табл.7.2

Принимаем выбранный разъединитель, так как расчетные данные не превышают каталожных.

7.5 Выбираем трансформатор тока типа ТФЗМ-110Б-1У11 – с фарфоровой изоляцией и звеньевой обмоткой, маслонаполненный, на 110 кВ с изоляцией категории Б. Для районов с умеренным климатом, для работы на открытом воздухе.

7.6 Составляем сравнительную таблицу расчетных и каталожных данных:

табл.7.3

К = (7.3)

К = (7.4)

К = =30

расчетные данные.

К = =76

К = =57

каталожные данные.

К = =149

Принимаем выбранный трансформатор тока, так как расчетные данные не превышают каталожных.

7.7 Трансформатор напряжения выбираем по номинальному напряжению U = 110 кВ. Принимаем трансформатор напряжения типа НКФ-110-57У1 – каскадный, в фарфоровой покрышке на напряжение 110 кВ для работы в районах с умеренным климатом 1957 года разработки.

7.8 Вентильный разрядник выбирается по номинальному напряжению, принимаем разрядник вентильный станционный на номинальное напряжение 110 кВ марки РВС-110.

8.Выбор шин

8.1 Определяем расчетный ток при максимальной нагрузке в послеаварийном режиме работы:

I = (8.1)

I = =988.4 А

8.2 По справочнику выбираем алюминиевые шины марки АТ с размером полосы 60*8 мм, сечением 480 мм , с допустимым током 1025 А. Полоса установлена на ребро, расстояние между опорными изоляторами L=900 мм, расстояние между фазами a=260 мм.

р ис.8.1 расположение полос на изоляторах.

8.3 Проверяем шины на динамическую устойчивость к действию токов короткого замыкания:

8.3.1 Находим усилие действующее между фазами, при трехфазном коротком замыкании:

F = 1.76*i (8.2)

F = 1.76*12 = 87.7 Н

Характеристики

Список файлов курсовой работы