150642 (594565), страница 11
Текст из файла (страница 11)
Таблица 3.21. Технические данные трансформаторов тока.
| Условие выбора | Паспортные данные | Расчетные данные |
| UНОМ ≥ UР | 10 кВ | 6 кВ |
| IНОМ ≥ IР | 50 А | 38А |
| iДИН ≥ iУ | 25 кА | 13,85 кА |
| ITEP2 ∙ tTEP ≥ I ∞2 ∙ (tЗ+tОТК) | 48 кА2 ∙ с | 13,85 2 ∙ (0,1 + 0,095) = = 37,4 кА2 ∙ с |
Вторичная нагрузка в классе точности 0,5 составляет ZНАГР.ДОП= 0,4 Ом
Проверяем трансформатор тока по вторичной нагрузке:
Таблица 3.22. Расчет нагрузки трансформаторов тока.
| Прибор | Тип | Нагрузка | ||
| А | В | С | ||
| ваттметр | Д-335 | 0,5 | 0,5 | |
| варметр | Д-335 | 0,5 | 0,5 | |
| счетчик акт. энергии | И-680 | 2,5 | 2,5 | |
| амперметр | Э-335 | 0,5 | 0,5 | 0,5 |
| ИТОГО: | 4 | 0,5 | 4 | |
Определяем сопротивление приборов
rП = S / IНОМ22 = 4 / 52 = 0,16 Ом
S = 4 ВА –полная максимальная нагрузка, потребляемая приборами;
IНОМ2 = 5 А – номинальный вторичный ток трансформатора тока.
Принимаем сопротивление контактов rК= 0,1 Ом [7]
Рассчитываем требуемое сопротивление соединительных проводов (алюминий), соединяющих трансформаторы тока и приборы:
rПР = zДОП - rП - rК= 0,4 - 0,16 - 0,1 = 0,14 Ом
Принимаем длину алюминиевого провода L = 5 м [7];
Рассчитываем минимально допустимое сечение провода:
Принимаем контрольный кабель АКПВГ с жилами сечением 4 мм2 [13].
Расчетное сопротивление провода:
rпр= r0l= 7,8110-35=0,039 Ом
Полное сопротивление:
rР = rП + rПР + rК = 0,16 + 0,039 + 0,1 = 0,299 Ом
zДОП = 0,4 Ом > 0,299 Ом = rР
-
На вводах трансформаторов ТМ-100/6.
IР = 170,8 А
Трансформатор тока ТЛК-10-200/5-0,5/10Р [6].
Таблица 3.23. Технические данные трансформаторов тока.
| Условие выбора | Паспортные данные | Расчетные данные |
| UНОМ ≥ UР | 10 кВ | 6 кВ |
| IНОМ ≥ IР | 200 А | 170,8 А |
| iДИН ≥ iУ | 25 кА | 9,1 кА |
| ITEP2 ∙ tTEP ≥ IП.О2 ∙ (tЗ+tОТК) | 4 2 ∙ 3 = 48 кА2 ∙ с | 9,1 2 ∙ (0,1 + 0,095) = = 16,2 кА2 ∙ с |
Вторичная нагрузка ZНАГР.ДОП = 0,8 Ом
-
Ячейка трансформатора РУ-220 кВ электрокотельной.
IР = 135,5 А
ТФНД-220-3Т-300/5-0,5/Р [8]
Таблица 3.24. Технические данные трансформаторов тока.
| Условие выбора | Паспортные данные | Расчетные данные |
| UНОМ ≥ UР | 220 кВ | 220 кВ |
| IНОМ ≥ IР | 300 А | 135,5 А |
| ITEP2 ∙ tTEP ≥ IП.О2 ∙ (tЗ+tОТК) | 20 2 ∙ 3 = 1200 кА2 ∙ с | 11,8 2 ∙ (0,01 + 0,08) = = 139,34 кА2 ∙ с |
Вторичная нагрузка ZНАГР.ДОП= 0,4 Ом
4. Выбор измерительных трансформаторов напряжения.
Трансформаторы напряжения выбираются по номинальному напряжению UНОМ и по вторичной нагрузке SНОМ2.
1. РУ-6 кВ
На шины 6 кВ выбираем трансформатор напряжения НТМИ–6–66УЗ трансформатор трехфазный, с естественным масляным охлаждением, для измерительных цепей [13].
UНОМ1=6 кВ, UНОМ2=100 В, UНОМ2ДОП = 100 /
В,SНОМ2 = 120 ВА
Таблица 3.25. Расчет нагрузки трансформаторов напряжения.
| Прибор | Тип | SKAT, BA | число кат. | cos | sin | число приб. | РОБЩ., Вт | QОБЩ., Вар |
| вольтметр | Э-335 | 2 | 1 | 1 | 0 | 2 | 4 | 0 |
| ваттметр | Д-335 | 1,5 | 2 | 1 | 0 | 1 | 3 | 0 |
| варметр | Д-335 | 1,5 | 2 | 1 | 0 | 1 | 3 | 0 |
| счетчик акт. энергии | И-680 | 2 Вт | 2 | 0,38 | 0,925 | 1 | 0,76 | 1,85 |
| счетчик реакт. энергии | И-680 | 2 Вт | 2 | 0,38 | 0,925 | 1 | 0,76 | 1,85 |
| частотометр | Э-371 | 3 | 1 | 1 | 0 | 1 | 3 | 0 |
| ИТОГО: | 14,52 | 3,7 |
Полная вторичная нагрузка ТН:
Sр=
SНОМ2 > Sр 120 ВА > 14,98 ВА
Проверка других трансформаторов напряжения по вторичной нагрузке аналогична.
На термическую и динамическую стойкость трансформаторы напряжения не проверяются, так как защищены предохранителем.
2. РУ-220 кВ.
Трансформатор напряжения НКФ –220-58У1 13.
UНОМ = 220 кВ;SНОМ2 = 400 ВА.
5. Выбор ограничителей перенапряжения.
Выбор ограничителей перенапряжения производится по номинальному напряжению установки.
-
ОРУ-220 кВ.
Выбираем ОПН –220.У1 [13]
-
РУ-6 кВ.
Выбираем ОПН –6.У1 [13]
3.10 Выбор и проверка шин на термическую и электродинамическую стойкости
1. Произведем выбор шин РУ-6 кВ электрокотельной.
Исходные данные:
IРАС = 
= 4967,9 А.
IП.О. = 13,85 кА;
i У = 34,89 кА;
BK = IП.О.2 ∙ (tЗ + tОТК) = 13,85 2 ∙ (0,1 + 0,095) = 37,4 кА2 ∙ с.
Выбираем шины по условию нагрева. К величине рабочего тока близки алюминиевые четырёхполосные шины, сечением 4(120х10) мм2 с допустимым током IДОП = 5200 А [1].
Проверяем шины на термическую стойкость.
Определяем минимальное допустимое сечение шин:
где ВК –тепловой импульс от тока короткого замыкания, А2 ∙ с;
С = 91 – тепловой коэффициент для шин из алюминия [7].
Сечение шины S = 480 ∙ 10 = 4800 мм2
S ≥ SMIN
4800мм2 > 67,2 мм2
Шины термически устойчивы.
Проверяем шины на электродинамическую стойкость.
Сечение шины: h x b = 480 х10 мм2;
h = 0,48 м; b = 0,04 м.
Шины расположены на ребро.
Проверка производится по условию:
РАСЧ ДОП
где РАСЧ – максимальное механическое напряжение в материале шин в точке взаимодействия изгибающего момента;
ДОП =82,3 Мпа –допустимое максимальное напряжение [7].
Наибольшее усилие, действующее на среднюю фазу:
F = 1,76iУД2
10-7,
где l=750 мм- расстояние между изоляторами одной фазы.
а=250 мм- расстояние между соседними фазами.
iУД-ударный ток в точке К-2
F =1,76348902
10-7=642,74 Н
Определяем момент сопротивления динамическому воздействию:
W = 
Определяем максимальное механическое напряжение в материале шин в точке взаимодействия изгибающего момента:
М = 
МПа
ДОП ≥ М
82,3 МПа > 28,8 МПа
Шины динамическое воздействие выдержат.
3.10.1 ПРОВЕРКА ВЫСОКОВОЛЬТНЫХ КАБЕЛЕЙ НА УСТОЙЧИВОСТЬ К ТОКАМ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ
-
Кабель от РУ-6 кВ к асинхронным двигателям.
Кабель ААГУ-6 кВ (3х95)
Определяем минимальное допустимое сечение жилы кабеля по условиям термической стойкости:
С
= 95 – коэффициент для кабеля с алюминиевыми жилами [7].
S ≥ SMIN
95 мм2 > 71,1 мм2
Кабель термическое действие тока выдержит.
-
Кабель от РУ-6 кВ к КТП.
Кабель ААГУ -6 кВ (3х10)
Минимальное допустимое сечение жилы кабеля по условиям термической стойкости:
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
