150569 (594559), страница 3

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

Финансовые результаты от реализации электроэнергии

Анализируя данные таблицы 5, видим, что в 2004 году не выполнен план по реализации электроэнергии на 2222 тыс. кВтч, но увеличилась цена на отпуск на 11,08 и выросла себестоимость на 12,78 рублей, поэтому получилась сумма прибыли на 201 тыс. рублей меньше чем запланировали. Если сравнивать результаты по годам то видим, что реализация в отчетном году на 1,2% выше чем в базисном, цена электроэнергии увеличилась на 89,2%, а себестоимость на 85,3%, что значительно повлияло на финансовый результат, сумма прибыли увеличилась на 32,8%, а если рассматривать к прошлому году, то можно отметить, что в 2002 году был получен убыток на сумму 714 тыс. рублей. Это объясняется ростом тарифа. Рассматривая себестоимость без покупной энергии, видим, что она незначительна и занимает всего 26,2% в удельном весе общей себестоимости. Это говорит о том, что предприятие покупает электроэнергию по высоким ценам, что сказывается на финансовых результатах. Затраты в отчетном году окупились на 1 вложенный рубль вернулось 1,04 рубля, что больше на 2%, чем в базисном году. В прошлом году затраты не окупились, так как на вложенный рубль вернулось 98 копеек.

Рис.1. Расчетная схема ПС-110/10 кВ «Орлово»

Расчет токов короткого замыкания

ПС «Орлово» запитана от ПС «Армизонская» по линии 110 кВ. Провод алюминиевый со стальной жилкой сечением 120 мм² и длинной 22 км.

Ректанцы системы до ПС «Орлово»

Х_1max = 16.6 Ом, Х_min = 24.5 Ом

Они рассчитываются на ЭВМ и задаются в виде таблицы. Это сопротивление от генератора до СШ 110 кВ maх и min режимах работы энергосистемы.

Максимальный режим – это такой режим, при котором все генераторы включены в работу и сопротивление энергосистемы будет минимальным.

Минимальный режим – это такой режим, при котором часть генераторов выведены из работы и сопротивление энергосистемы будет максимальным.

Паспортные данные силового трансформатора типа ТМН – 6300/110 кВ, /∆ - 11.

Трансформатор трехфазный, оборудован РПН. Данные РПН: U_н = 115±9·1,78%, установлена с высокой стороны и имеет 9 ступеней регулировки с высокой и низкой стороны.

Uкз₁₂₆ = 11,7%; Uкз₁₁₀ = 11,1%; U_rp96.6 = 10.5%

1. Определяем номинальные токи с высокой и низкой стороны силового трансформатора:

(3.1)

(3.2)

где S_H – номинальная мощность силового трансформатора, равная 6,3 МВА.

U_H1 и U_H2 – номинальное напряжение с низкой и высокой стороны трансформатора, равное 10,5 кВ и 115 кВ.

1. Определяем сопротивление трансформатора:

(3.3)

(3.4)

где U_К.З.126 – максимальное напряжение порожного замыкания, равное 11,7%,

U_К.З.96,6 – минимальное напряжение порожнего замыкания, равное 10,5%,

U_min и U_max – минимальное и максимальное напряжение, равное 96,6 и 126 кВ.

1. Составляем расчетную схему замещения:

Рис. 2 Расчетная схема замещения

Расчитываем токи короткого замыкания в точке К₁

(3.5)

(3.6)

где Х_1min – минимальное сопротивление питающей сети, равное 25,2 Ом,

Х_1max – максимальное сопротивление питающей сети, равное 9 Ом,

U_Н – номинальное напряжение сети, равное 115 кВ.

5.Расчитываем токи короткого замыкания в точке К₂:

(3.7)

(3.8)

6.Переводим токи КЗ со стороны 110 кВ на сторону 10 кВ

Расчет дифференциальной защиты

Дифференциальная токовая защита трансформатора выполнена с использованием реле типа ДЗТ-11, так как удовлетворяет требованиям чувствительности, регламентируемыми ПУЭ. Защита выполнена в виде одного комплекта в предложении, что требуемый минимальный коэффициент чувствительности, определенный в результате расчетов при КЗ на выводах низкого напряжения трансформатора не менее 1,5.

Реле типа ДЗТ-11имеет промежуточный насыщающий трансформатор тока и одну тормозную обмотку. Использование тормозной обмотки дает возможность не подстраивать минимальный ток срабатывания защиты от токов небаланса при внешних повреждениях, поскольку несрабатывание защиты в этих случаях обеспечивается торможением.

Указанное, обуславливается большой чувствительностью защиты.

1. Составляем таблицу для расчета ДФЗ силового трансформатора.

Таблица 6

Параметры

2. Определяем ток срабатывания защиты на стороне 110 кВ

, (3.9)

где К_тт – коэффициент трансформации трансформаторов тока с высокой стороны, равной 30.

2. Определяем число винтов (на отпайку) на стороне 110 кВ

, (3.10)

где F – магнитодвижущая сила реле ДЗТ-11 равна 100 А·W

Принимаем стандартную отпайку со стороны 110 кВ

1. Определяем число витков (отпайку) со стороны 10 кВ.

(3.11)

Принимаем стандартную отпайку со стороны 10 кВ

W₁₀ = 14 витков

1. Определяем полный ток колебания ДФЗ

(3.12)

где ε – полная погрешность трансформатора тока, не должна превышать 10% -0,1,

∆U – погрешность, обусловленная регулирования РПН и не должна превышать 16%+0,16,

W_10пр – принятое число витков, 14 виток,

W_10расч – расчетное число витков, 13,5 виток.

1. Определяем число витков отпайки тормозной обмотки

(3.13)

где tgγ –угол наклона тормозной характеристики реле ДЗТ-11, равной 0,87.

- максимальный трех фазный ток короткого замыкания, равный 388 А.

Принимаем стандартную отпайку 7 витков.

7. Определяем уточненный ток срабатывания на стороне 110 кВ.

(3.14)

2. Определяем уточненный ток срабатывания на стороне 110 кВ.

(3.15)

1. Определяем коэффициент чувствительности дифференциальной защиты.

(3.16)

где - двухфазный ток короткого замыкания, равный 214 А.

Характеристики

Список файлов ВКР