143890 (594008), страница 5
Текст из файла (страница 5)
|___________________________________________________________________|
Документ 10.Бетон.
____________________________________________________________________________________
|Номер|Класс|Вид |Марка | Коэф.условий | Случайный |Условия|Ширина раскрытия|
|стро-|бетон|бето|легкого|_______работы_______|экцентриситет|эксплуа|_____трещин_____|
| ки | |на |бетона | твер | KP1 | KP2 | EY | EZ |тации |Крат/мм |Длит/мм|
|_____|_____|____|_______|______|______|______|______|______|_______|________|_______|
| 1 B25 1 0 1 1 1 0 0 0 0.4 0.3 |
|____________________________________________________________________________________|
Документ 11. Арматура.
__________________________________________________________________________________
|Номер|Класс продольной | Класс |Коэф. |Коэффициент учета|Предельно | Кол-во |
|стро-|____арматуры_____|поперечной|работы |____сейсмики_____|допустимый |стержней |
| ки | по X | по Y | арматуры |арматур| МКР1 | МКР2 |диаметр(мм)| в углах |
|_____|________|________|__________|_______|________|________|___________|_сечения_|
| 1 A3 A3 A1 1 1 1 22 1 |
|__________________________________________________________________________________|
Требуемая площадь рабочей арматуры в элементах графически отображена на рис. 5.16 - 5.19.
Конструирование плиты фундамента
В результате расчетов определились сечение фундаментной плиты и ее армирование при заданной прочности материала. По итогам расчетов принято:
– толщина фундаментной плиты – 650 мм;
– бетон кл. В25;
– армирование - двойная сетка из арматуры А-III с шагом 200 мм, с усилением армирования в местах опирания вертикальных несущих конструкций и в местах, определенных расчетом.
Нижнее непрерывное армирование вдоль Х: 14 А-III шаг 200 мм.
Верхнее непрерывное армирование вдоль Х: 14 А-III шаг 200 мм.
Нижнее непрерывное армирование вдоль У: 14 А-III шаг 200 мм.
Верхнее непрерывное армирование вдоль У: 14 А-III шаг 200 мм.
Дополнительное армирование детально показано на листе КЖ
Проектное положение верхней арматуры обеспечивается применением поддерживающих каркасов.
Расчет лестничного марша
Временная нормативная нагрузка для лестниц жилого дома рн = 3 кН/м2, коэффициент надежности по нагрузке f = 1,2; длительно действующая временная нагрузка рнld=1 кН/м2.
Расчетная нагрузка на 1 м длины марша:
= (3,6х1,2+3х1,2)х1,35 = 10,3 кН/м
Расчетный изгибающий момент в середине пролета марша:
Поперечная сила на опоре:
Предварительное назначение размеров сечения марша
Применительно к типовым заводским формам назначаем толщину плиты (по сечению между ступенями) h'f=30 мм, высоту ребер (косоуров) h=170 мм, толщину ребер br=80 мм (рисунок 6.1).
Рисунок 5.20 – Сечение лестничного марша
Действительное сечение марша заменяем на расчетное – тавровое с полкой в сжатой зоне.
Рисунок 5.21 – Расчетное сечение лестничного марша
b = 2br = 2 х 80 = 160 мм, ширину полки b'f при отсутствии поперечных ребер принимаем не более b'f = 2(l/6) + b = 2(300/6)+16 = 116 см или b'f =12 h'f+ b =
= 12 х 3+16 = 52 см, принимаем за расчетное меньшее значение b'f = 52 см.
Расчет нормального сечения
По условию М ≤ Rbbx(h0-0,5x)+RscA's(h0-a') устанавливаем расчетный случай для таврового сечения (при x = h'f)
при M ≤ Rbb2 b'f h'f(h0-0,5 h'f)
где Rb – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию для 1-го предельного состояния, МПа;
b2 – коэффициент надежности;
b'f - ширина полки, см;
h'f – толщина плиты, см;
h0 – рабочая высота сечения, см.
Нейтральная ось находится в полке 1330000<14,5(100)0,9х52х3(14,5-0,5х3)=2640000 Нм. Условие удовлетворяется, нейтральная ось проходит в полке; расчет арматуры выполняем по формулам для прямоугольных сечений шириной b'f = 52 см.
Вычисляем:
где: А0 – требуемая площадь арматуры;
М – расчетный изгибающий момент, Нсм;
γn – коэффициент надежности;
Rb – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, МПа;
b2 – коэффициент условий работы;
b'f – ширина полки, см;
h0 – рабочая высота сечения, см.
по таблицам находим η=0,953; ξ=0,095
Тогда площадь сечения ненапрягаемой части арматуры в растянутой зоне сечения найдем по формуле:
где: М – расчетный изгибающий момент в середине пролета марша, Нсм;
γn – коэффициент надежности;
h0 – рабочая высота сечения, см.
Rs – расчетное сопротивление арматуры растяжению для первого предельного состояния, МПа;
,
принимаем 214А-II, Аs=3,08 см2 (-4,5% допустимо). При 216А-II, Аs=4,02 см2 (+25% значительный перерасход арматуры). В каждом ребре устанавливаем по одному плоскому каркасу К-1.
Расчет наклонного сечения на поперечную силу
Поперечная сила на опоре Qmax=17,8·0.95=17 кН. Вычисляем проекцию расчетного наклонного сечения на продольную ось:
где: φn=0;
(1+ φn + φf)=1+ 0,175 = 1,175 < 1,5;
В расчетном наклонном сечении Qb=Qsw=Q/2, а так как Qb=Bb/2, то
c=Bb/0,5Q=7,5·105.0,5·17000 = 88,3 см, что больше 2 h0 = 29 см. Тогда Qb=Bb/с = 7,5·105/29 = 25,9·103 Н = 25,9 кН, что больше Qmax=17 кН, следовательно, поперечная арматура по расчету не требуется.
В ¼ пролета назначаем из конструктивных соображений поперечные стержни диаметром 6 мм из стали класса А-I, шагом S=80 мм (не более h/2 = 170/2=85 мм), Аsw=0,283 см2, Rsw=175 МПа, для двух каркасов n=2, Аsw=0,566 см2; μω=0,566/16·8 = 0,0044; α = Еs/Eb = 2,1·105/2,7·104 = 7,75. В средней части ребер поперечную арматуру располагаем конструктивно с шагом 200 мм.
Проверяем прочность элемента по наклонной полосе между наклонными трещинами по формуле:
где φω1=1+5αμω= 1+5·7,75·0,0044 = 1,17
φb1= 1-0,01·14,5·0,9 = 0,87
условие соблюдается, прочность марша по наклонному сечению обеспечена.
Плиту марша армируют сеткой из стержней диаметром 46 мм, расположенных с шагом 100300 мм. Плита монолитно связана со ступенями, которые армируют по конструктивным соображениям, и ее несущая способность с учетом работы ступеней вполне обеспечивается. Диаметр рабочей арматуры ступеней с учетом транспортных и монтажных воздействий назначают в зависимости от длины ступеней при lst=11,4 м - 6 мм. Хомуты выполняют из арматуры диаметром 6 мм шагом 200 мм.
Расчет железобетонной площадочной плиты лестничного марша
Задание для проектирования
Рассчитать и сконструировать ребристую плиту лестничной площадки двухмаршевой лестницы. Ширина плиты 1350 мм, толщина 60 мм, ширина лестничной клетки в свету 3 м. Временная нормативная нагрузка 3кН/м2, коэффициент надежности по нагрузке γf = 1,2. Марки материалов принять: бетон класса В25, арматура каркасов из стали класса А-II, сетки из стали класса Вр-I.
Определение нагрузок
Собственный нормативный вес плиты при h'f=6 см gn =0,06·25000 = 1500 Н/м2, расчетный вес плиты g = 1500·1,1 = 1650 Н/м2, расчетный вес лобового ребра (за вычетом веса плиты)
q = (0,29·0,11+0,07·0,07)·1·25000·1,1 = 1000 Н/м
Расчетный вес крайнего пристенного ребра:
q = 0,14·0,09·1·2500·1,1= 350 Н/м
Временная расчетная нагрузка
р = 3·1,2 = 3,6 кН/м2
При расчете площадочной плиты рассматриваем отдельно полку, упруго заделанную в ребрах, лобовое ребро, на которое опираются марш и пристенное ребро, воспринимающее нагрузку от половины пролета полки плиты.
Расчет полки плиты
Полку плиты при отсутствии поперечных ребер рассчитывают как балочный элемент с частичным защемлением на опорах.
Расчетная схема плиты показана на рисунке 6.3.
Рисунок 5.22 – Расчетная схема плиты
Расчетный пролет равен расстоянию между ребрами 1,13 м.
П ри учете образования пластического шарнира изгибающий момент в пролете и на опоре определяют по формуле, учитывающей выравнивание моментов:
М = Мs = ql2/16 = 5250•1,132/16 = 420 Нм
где q = (g+p)b = (1650+3600)•1= 5250 Н/м; b = 1 м.
При b = 100 см и h0 = h – a = 6 – 2 = 4 см вычисляем
по таблицам определяем
η=0,981; ξ=0,019, тогда
Укладываем сетку С-1 из арматуры 3 мм Вр-I шагом S = 200 мм на 1 м длины с отгибом на опорах, Аs = 0,36 см2.
Расчет лобового ребра
На лобовое ребро действуют следующие нагрузки:
- постоянная и временная, равномерно-распределенные от половины пролета полки и от собственного веса
q = (1650+3600)•1,35/2 + 1000 = 4550 Н/м;
- равномерно распределенная нагрузка от опорной реакции маршей, приложенная на выступ лобового ребра и вызывающая его изгиб
q1 = Q/а = 17800/1,35 = 1320 Н/м
Расчетная схема лобового ребра приведена на рисунке 6.4.
q1
qw
Рисунок 5.23 – Расчетная схема лобового ребра
Изгибающий момент на выступе от нагрузки q на 1 м
M1=q1
Определяем расчетный изгибающий момент в середине пролета ребра (считая условно ввиду малых разрывов, что q1 действует по всему пролету):
M = (q + q1)l02/8 = (4550 + 1320)•3.22/8 = 7550 Нм
Расчетное значение поперечной силы с учетом n равное 0,95
Q = (q + q1)ln/2 = (4550 + 1320)•0.95/2 = 8930 Н
Расчетное сечение лобового ребра является тавровым с полкой в сжатой зоне шириной b'f = 6h'f + br = 6•6+12 = 48 см
Так как ребро монолитно связано с полкой, способствующей восприятию момента от консольного выступа, то расчет лобового ребра можно выполнять на действие только изгибающего момента М = 7550 Нм.
В соответствие с общим порядком расчета изгибаемых элементов определяем (с учетом коэффициента надежности n = 0,95):
расположение нейтральной оси при х = h'f
Mn ≤ Rbb2 b'f h'f(h0-0,5 h'f)
755000·0,95 = 0,72·106 < 14,5(100) ·0.9·48·6(31,5-0,5·6) = 10,7·106 (Нсм) - условие соблюдается, нейтральная ось проходит в полке.
=
по таблицам находим η=0,993; ξ=0,0117
принимаем из конструктивных соображений 210 А-II, Аs = 1,57 cм2 – процент армирования µ будет найден по формуле: µ = (Аs/bh0)·100 = 1,57·100/12·31,5 = 0,42%.
Расчет наклонного сечения лобового ребра на поперечную силу
Q = 8,93 кН
Вычисляем проекцию наклонного сечения на продольную ось С.
где:
φn=0;
(1+ φn + φf)=1+ 0,214 + 0 = 1,214 < 1,5;
В расчетном наклонном сечении Qb = Qsw = Q/2, тогда
с = Вb/0,5Q = 27,4·105/0,5·8930 = 612 см,
что больше 2h0 = 2·31.5 = 63 см, принимаем с = 63 см.
Вычисляем: Qb= Вb/с = 27,4·105/63 = 43,4·103, H = 43,4 кН >Q = 8,93 кН, следовательно поперечная арматура по расчету не требуется. По конструктивным требованиям принимаем закрытые хомуты (учитывая изгибающий момент на консольном выступе) из арматуры диаметром 6 мм класса А-I шагом 150 мм.
Консольный выступ для опирания сборного марша армируют сеткой С-1 из арматуры диаметром 6 мм класса А-I; поперечные стержни этой сетки скрепляют с хомутами каркаса К-1 ребра.
Расчет второго продольного ребра площадочной плиты
На второе продольное ребро площадочной плиты действуют следующие нагрузки:
- постоянная и временная, равномерно-распределенные от половины пролета полки и от собственного веса
q = (1650+3600)•1,35/2 + 1000 = 4550 Н/м;
Определяем расчетный изгибающий момент в середине пролета ребра:
М = = 4550•3,22/8 = 5824 Нм
Расчетное значение лобового ребра с учетом n = 0,95
Q = qln/2 = 455·3,2·0,95/2 = 6916 Н
Расчетное сечение лобового ребра является тавровым с полкой в сжатой зоне шириной b'f = br +64' = 48 см, т.к. ребро монолитно связано с полкой, способствующей восприятию момента от консольного выступа, то расчет второго продольного ребра можно считать на действие только изгибающего момента М равного 5824 Нм.
В соответствие с общим порядком расчета изгибаемых элементов определяем (с учетом коэффициента надежности n = 0,95):
Mn ≤ Rbb2 b'f h'f(h0-0,5 h'f)
582400·0,95 = 0,53·106 < 14,5(100) ·0.9·48·6(31,5-0,5·6) = 10,7·106 (Нсм) - условие соблюдается, следовательно нейтральная ось проходит в полке.
=
по таблицам находим η=0,955; ξ=0,085
принимаем из конструктивных соображений 26 А-II, Аs = 1,27 cм2 – процент армирования µ будет найден по формуле: µ = (Аs/bh0)·100 = 1,27·100/12·31,5 = 0,33%.
Определяем с = Вb/0,5Q = 27,4·105/0,5·6916 = 192 см, что больше
2h0 = 2·31,5 = 63 см, принимаем с = 63 см.
Вычисляем: Qb= Вb/с = 27,4·105/63 = 43,4·103, H = 43,4 кН >Q = 6,9 кН, следовательно поперечная арматура по расчету не требуется. По конструктивным требованиям принимаем закладные стержни из арматуры диаметром 6 мм класса А-I шагом 250 мм.
6 ТЕХНОЛОГИЯ СТРОИТЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА
6.1. Технология строительных и монтажных работ
6.1.1 Разработка технологической карты на возведение подземной части здания
Разрабатываем технологическую карту на возведение 2-х блок-секций в осях 1 - 7.
6.1.1.1 Определение номенклатуры и объемов строительно-монтажных работ
Определяем число монтажных элементов на захватку, результаты вносятся в табл.
Таблица 6.1.
Спецификация сборных железобетонных элементов на 2 блок-секции.
Наименование элементов, марка | Размеры элементов, м | Площадь эл-в, м2 | Число элементов | Массы эл-тов, т | ||||
длина | ширина | толщина | на 1 этаж | на г б/с | одного | на г б/с | ||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
1. Плиты перекрытия | ||||||||
ПП-1 | 5,98 | 1,18 | 7,2 | 7 | 154 | 2,1 | 323,4 | |
ПП-2 | 5,98 | 1,48 | 9 | 1 | 22 | 2,81 | 61,82 | |
ПП-3 | 6,28 | 1,48 | 9,45 | 2 | 44 | 2,95 | 129,8 | |
ПП-4 | 5,38 | 1,18 | 6,48 | 8 | 176 | 1,86 | 327,36 | |
ПП-5 | 6,28 | 1,18 | 0,220 | 7,56 | 16 | 352 | 2,2 | 774,4 |
ПП-6 | 3,58 | 1,18 | 4,32 | 4 | 88 | 1,47 | 129,36 | |
ПП-7 | 3,58 | 1,48 | 5,4 | 5 | 110 | 1,96 | 216,0 | |
ПП-8 | 2,38 | 1,48 | 3,6 | 3 | 66 | 1,15 | 75,9 | |
ПП-9 | 3,88 | 2,08 | 8,19 | 1 | 22 | 2,72 | 59,84 | |
ПП-10 | 5,08 | 2,08 | 10,71 | 1 | 22 | 3,29 | 72,38 | |
2. Плита лоджии ПЛ-1 | 2,74 | 2,35 | 6,44 | 4 | 88 | 1,94 | 170,72 | |
3. Плита балконная ПБ-1 | 3,26 | 1,2 | 3,9 | 4 | 88 | 1,23 | 108,24 | |
4. Лестничный марш ЛМ-1 | 2,72 | 1,05 | 2,86 | 2 | 36 | 1,33 | 47,88 | |
5. Лестн. площадка ЛП-1 | 2,28 | 1,7 | 3,88 | 2 | 38 | 1,093 | 41,53 | |
6. Перемычки | ||||||||
ПБ-1 | 2,98 | 0,12 | 2 | 40 | 0,197 | 7,88 | ||
ПБ-2 | 1,81 | 0,25 | 11 | 220 | 0,25 | 55 | ||
ПБ-3 | 2,07 | 0,25 | 13 | 260 | 0,285 | 74,1 | ||
ПБ-4 | 2,46 | 0,25 | 13 | 260 | 0,338 | 87,88 | ||
ПБ-5 | 2,98 | 0,25 | 220 | 5 | 100 | 0,41 | 41 | |
ПБ-6 | 1,58 | 0,12 | 2 | 40 | 0,102 | 4,08 | ||
ПБ-7 | 1,28 | 0,12 | 16 | 320 | 0,084 | 26,88 | ||
ПБ-8 | 1,81 | 0,12 | 1 | 20 | 0,066 | 1,32 |
По данным табл. составляет ведомость объемов работ по форме табл. 6.2
14>