126318 (593218), страница 7
Текст из файла (страница 7)
де ∆Uтр – втрати напруги на обмотках трансформатора ;
∆Uф.до – у фідерному кабелі;
∆UЕк – у кабелі відгалуження.
Для розрахунків необхідно знати Iр.тр(НН)
Iр.тр(НН)= 972чv3 0,4=1389 А
Визначення втрат напруги при нормальній роботі (при cos ?=0,7; температурі обмотки тра. +150?C, жив кабелів +65 ?C)
Розрахункові формули:
∆Uтр=√3 Iр.тр(1,5Rтр cos цтр + Xтр sin цтр) = =1,73∙ 1389(1,5∙ 0,0056∙ 0,7+0,026∙ 0,71)=58 В;
∆Uк.л= √3 Iр.до∙ ℓк.л∙ rк.л∙ Кх∙ cos цк.л
| Розрахункові ділянки й крапки | Розрахунковий струм ділянки кабелю Iр.i, А | Характеристика кабелю | Втрати напруги ∆Uнорм.i в ділянках мережі, В | |||
| Sж, (мм2) | ℓк.л, км | rк.л,Ом/км | Кх | |||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
| К1 (трформатора) | Iр.тр=1389 | — | — | — | — | ∆Uтр = 58 В |
| К1 – К2 (ф.к.7) | Iр (ф.к.) = 165,2 | 25 | 0,085 | 0,223 | 1,28 | ∆Uф.до=1,73∙ 165∙ 0,085∙ 0,223∙ 1,28∙ 0,7=4,9 |
| К3 – К4 АД маслостан | Iр(мс)= 22 | 2,5 | 0,115 | 2,11 | 1,05 | ∆UБП=1,73∙ 22∙ 0,115∙ 2,11∙ 1,05∙ 0,7=6,8 |
| Сумарні втрати напруги для РЩ7 У∆Uнорм=11,7 < 58 В | ||||||
Перевірка параметрів мережі за умовою пуску
Дільнична мережа, обрана за умовою нормального режиму, повинна бути перевірена на можливість пуску найбільш потужних вилучених двигунів без “перекидання”, виходячи із припустимих коливань напруги на їхніх затискачах.
Для можливостей пуску електродвигунів величина напруги на їхніх затискачах Uп.р. повинна бути не міні : для конвеєрів – 0,85 Uном.д=360 В.
Визначення втрат напруги ∆Uнорм на затискачах двигунів до моменту їхнього запуску при роботі інших електроприймачів з урахуванням послідовності їхнього включення й можливої роботи в режимі холостого ходу (Кх.х.=0,5)
∆Uнорм.i= ∆Uнорм(Iр.iч Iр.i)
| Розрахункові ділянки й крапки | Розрахунковий струм ділянки, кабелю Iр.i , А | Втрати напруги ∆Uнорм.i ділянках мережі, В |
| Запуск двигуна 11 кВт I групи комбайна. | ||
| К1 (трформатора) К1 – К2 (ф.к.) К2 – К3 (муп) | Iр.тр=0.81[4+13+92+0,5∙ 35+0,5∙ 4+22+0,5(22+80+132)]=0,81∙ 267,5=217 Iр (ф.к.) =0,81(4+13+22+0,5∙ 22)=0,81∙ 50=40,5 Iр (муп) =0,81(22+0,5∙ 22)=0,81∙ 33=26,7 | ∆Uтр =∆Uтр (Iр.iчIр.i)= 21(217ч492)=9,3 В ∆Uф.до=∆Uф.до(Iр(ф.к)ч Iр(ф.к))= =13,1(40,5? 199)=2,7 В ∆Uм.до1=∆Uф.до(Iр(муп)ч Iр(муп))= =25(26,7? 185)=3,6 В |
| Сумарні втрати напруги для крапки К3 У∆Uнорм= 15,6 В | ||
Визначення значень A Ki для ланцюгів двигунів, що запускаються.
Розрахункові формули:
A Ki= (Ri cos цп + Xi sin цп); для кабелю Aк.л= ℓк.л∙ rк.л∙ Кх∙ cos цп.
Коефіцієнт потужності при пуску двигунів cos цп≈0,5. Дані Кх для кабелів приймаються з табл. 1.14 , інші дані – з табл. 2.6
| Розрахункові ділянки й крапки | Характеристика кабелю | Влечена AKi для трансформатора й кабелю. | ||||
| Sж,(мм2) | ℓк.л , км | rк.л,Ом/км | Кх | |||
| К1 (трансфорра) К1 – К2 (ф.к.) К2 – К3 (муп) | — 25 2,5 | — 0,085 0,115 | — 0,223 0,423 | — 1,46 1,33 | Aтр=1,5∙ 0,0056∙ 0,5 + 0,026 ∙0,87=0,027 Aф.к.=0,085∙ 0,223∙ 1,46 ∙0,5=0,031 Aмуп=0,115∙ 0,423∙ 1,33 ∙0,5=0,062 | |
| Сумарне значення для крапки К3 У A К3 = 0,12 | ||||||
Визначення розрахункових значень напруги ∆Uп.р на затискачах двигуна , при пуску й пусковому струмі двигуна Iп.р.
Розрахункова формула:
Uп.р= U р п.ч1+√3[Iп.номч U ном.д(Rп cos цп + Xп sin цп)= U0 У∆Uнорм.i ч 1+√3(Iп.номч U ном.д) У AKi ;
Iп.р= Iп.ном(Uп.рч U ном.д) 0,8∙ U ном.д=0,8∙ 380=304 В
| Розрахункові крапки | Розрахунок значень | |||
| У∆Uнорм,В | У AKi | Uп.р, В | Iп.р, А | |
| К4 | 22,2 | 0,12 | Uп.р= 725 22,2 ч 1+1,73(792ч 380)0,12=563>528 | Iп.р= 792(563ч 380)=676 |
Розрахунок струмів к.з. мережі.
Величини струмів к.з. у мережах НН визначаються з урахуванням можливого коливання живлячої напруги в межах від 0,95 до 1,05 , те номінальної напруги вторинної обмотки трансформатора U ном.тр = 400 В по формулі:
а) для трифазному к.з. Iк= 1,05∙ U ном тр ч√3∙ Z до , А
б) для двофазному к.з. Iк= 0,95∙ U ном. тр ч2∙ Z до , А
де Z до – опір ланцюга к.з. у мережі НН, Ом
Опір ланцюга в мережах напругою 380 В визначається з урахуванням впливу мережі напруги 6кВ по формулі:
а) для 3/фазного к.з. при температурі жив кабелів +15?C і обмотки трра. +20?C
Z до= √( Хс+Хтр+чк.л ∙ L*)2+(Rтр+rк.л.∙ L*)2=√( Хс+Хтр +0,075∙ L*)2+( Rтр+0,363∙ L*)2
б) для 2/фазного к.з. з урахуванням нагрівання жив кабелів до +65 ?C і обмотки трансформатора до +150 ?C
Z до=√( Хс+Хтр +0,075∙ L*)2+( Rтр+0,423∙ L*)2, Ом
де: Хс – опір системи ВН, наведене до напруги НН і =0,0105 Ом
L* загальна наведена до НН довжина кабелів ВН і НН від базової крапки до тому щоз.
Хтр, Rтр – індуктивний і активний опір обмоток трра. по його технічним даним, і =0,026 і 0,0056 відповідно.
1,5 - коефіцієнт, що враховує збільшення активного опору обмоток трансформатора при нагріванні від +20?C до +150 ?C
К1: Z до= √( 0,0105+0,026 +0,075∙ 0,026)2+( 0,0056+0,363∙ 0,026)2=0,0413
Iк= 724,5 ч1,73 0,0413=10140 ,
Z до=√( 0,0105+0,026 +0,075∙ 0,026)2+( 0,0056+0,423∙ 0,026)2=0,0431
Iк= 655,5 ч2 0,0431=7604 , А
К2: Z до= √( 0,0105+0,026 +0,075∙ 0,1286)2+( 0,0056+0,363∙ 0,1286)2=0,07
Iк= 724,5 ч1,73 0,07=5983 , А
Z до=√( 0,0105+0,026 +0,075∙ 0,1286)2+( 0,0056+0,423∙ 0,1286)2=0,08
Iк= 655,5 ч2 0,08=4097 , А
К3: Z до= √( 0,0105+0,026 +0,075∙ 0,3486)2+( 0,0056+0,363∙ 0,3486)2=0,146
Iк= 724,5 ч1,73 0,146=2869 ,
Z до=√( 0,0105+0,026 +0,075∙ 0,3486)2+( 0,0056+0,423∙ 0,3486)2=0,168
Iк= 655,5 ч2 0,168=1951 , А
Розрахунок опорів ланцюга к.з. Z до і Z до; струмів к.з. Iк і Iк у кабельних мережах напругою 10300 і 380 В:
| Розрахункова крапка к.з. | Сумарне наведена довжина кабелів від базової крапки до крапки к.з. ℓ*вн і L*, км | Повний опір ланцюга к.з., Ом | Крапки к.з., А | |||
| Z до | Z до | Iк | Iк | |||
| К1 | L* К1 = ℓ*(вннн)=0,026 | 0,0413 | 0,0431 | 10140 | 7604 | |
| К2 | L* К2 = L* К1+ ℓ*ф.к.7=0,026+0,1026=0,1286 | 0,07 | 0,08 | 5983 | 4097 | |
| К3 | L* К3 = L* К2+ ℓ*уп=0,1286+0,22=0,3486 | 0,146 | 0,168 | 2869 | 1951 | |
Вибір комутаційно-захисної апаратури РШ і що відключають уставки захистів електроустаткування ділянки.
Кожний комутаційно-захисний апарат повинен бути обраний по номінальній напрузі Uном, номінальному струму Iном і перевірений на здатність, що відключає, Sо.пр. або I о.ін.
Вибір роз'єднувача із плавкими вставками (А37)
Вибір А37 ТП по струмах навантаження й перевірка за комутаційною здатністю в даному розрахунку не виробляється, тому що це виконано розроблювачем ТП.
Вибір фідерних автоматичних вимикачів (А37) виробляється по номінальній напрузі мережі й номінальному струму. Номінальний струм АВ повинен відповідати умові
Iном.А37 ≥ Iр. А37= Iр. (ф.к) де: Iр. А37 – розрахунковий струм через А37
Виходить, для дотримання умов вибираємо:
Для групи електроприймачів від ТП (ф.к.) Iном.А37=200 А, тому що Iр. (ф.к.)=165,2 А
Тип А3739Ф Iном=200А I о.ін.=18000 А ПМЗ Iу=4001200
Обрані А37 перевіримо на здатність відключити максимальний струм к.з., у якості якого береться розрахунковий струм трифазного к.з. на виводах А37.
Для обраних А37 умова повністю дотримується, тому що I о.ін.=18000 А – для РФВ ф.к., а з розрахунку 1,2∙ I до = 1,2∙ 5983=7180 А – для РФВ
18000?7180
При виборі пускача для електроустановки заданими є :
а) номінальна напруга мережі;
б) тип і потужність електроприймачів;
в) струми навантаження й пускові струми електродвигунів;
г) марка й перетин вхідного кабелів;
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
