125454 (593113), страница 7

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 7)

I_{ном.расц.мг} 1,25 I_пик (85)

где I_пик – пиковый ток, А, который для групп ЭП определяется по формуле 62 .

Расцепители выключателей с уставками, выбранными по условию избирательности, должны удовлетворять требованиям чувствительности, которые сводятся к следующему: минимальный ток КЗ (обычно рассматривают однофазное КЗ) в самой удалённой точке защищаемой линии должен быть больше номинального тока расцепителя замедленного действия не менее чем в 3 раза, а для выключателей, имеющих только расцепители мгновенного действия, минимальный ток КЗ в самой удалённой точке линии должен превышать ток установки мгновенного действия не менее чем в 1,4 раза для выключателей с номинальным током до 100 А и в 1,25 раза для всех других выключателей.

Для защиты РУНН устанавливаем автоматический выключатель ВА75, у которого I_{ном.расц} = 2500 А.

Расчетная нагрузка на шинах

РУНН Т1 КТП-1 I_р.рунн = 1769 А.

Проверяем I_{ном.расц} = 2500 А > I_р.рунн = 1769 А.

Пиковый ток на РУНН

Номинальный ток электродвигателя с наибольшим пусковым током по таблице 11 I_ном.max = 465 А.

Кратность пускового тока АД привода насоса _пуск = 4

К_{и.ном.max} = 0,75

Проверяем

>

Для защиты распределительных кабельных линий устанавливаем автоматические выключатели типа А3794, выбор выключателя осуществим на примере КЛ2 питающей распределительный шкаф РШ2.

Расчетная нагрузка РШ2 по таблице 11:

I_р.рш2 = 206 А.

Номинальное значение рабочего тока полупроводникового расцепителя

I_{ном.расц.рш2} = 250 А.

Проверка I_{ном.расц.рш2} = 250 А > I_р.рш2 = 206 А.

Пиковый ток на РШ2.

Номинальный ток электродвигателя с наибольшим пусковым током по таблице 11:

I_{ном.max.рш2} = 60 А.

Кратность пускового тока АД привода импеллера:

_{пуск.рш2} = 4

К_{и.ном.max.рш2} = 0,8

Проверяем

>

Для защиты одиночных ЭП небольшой мощности, присоединяемых к распределительным шкафам, устанавливаем автоматические выключатели типа АП-50, выбор выключателя осуществим на примере защиты АД привода пеноснимателя.

Номинальный ток ЭП по таблице 11:

I_ном.эп = 1 А.

Номинальное значение рабочего тока максимального расцепителя:

I_{ном.max.расц} = 2,5 А.

Проверяем:

I_{ном.max.расц} = 2,5 А. > I_ном.эп = 1 А.

Пиковый ток ЭП.

Кратность пускового тока для АД привода пеноснимателя:

_{пуск.эп} = 4

Проверяем:

>

Проверка сечения проводников по допустимой потере напряжения

Выбранные по длительно допустимому току и согласованные с током защиты аппаратов сечения проводников внутрицеховых сетей должны быть проверены на потерю напряжения. При эксплуатации электрических сетей, зная уровень напряжения на выводах у наиболее удалённого ЭП и рассчитав потерю напряжения, можно определить напряжение на вторичной стороне питающего трансформатора и выбрать устройства для регулирования напряжения на питающем конце линии. Для нормальной работы ЭП напряжение на его выводах должно быть по возможности ближе к номинальному значению.

Номинальное напряжение на вторичной обмотке трансформатора согласно ГОСТ принято на +5 % выше номинального напряжения сети. Допустимое нормальное отклонение напряжения у наиболее удалённого ЭП должно быть не ниже –5%. Таким образом общее снижение напряжения в сети от источника питания до наиболее удалённого ЭП равно 10 % номинального значения.

Для сети трёхфазного переменного тока с несколькими распределёнными нагрузками потеря напряжения определяется по формуле:

, (86)

где P – расчётная или номинальная (для одиночного ЭП) мощность нагрузки, кВт;

L – расстояние до нагрузки, км;

r₀, x₀ – активное и реактивное удельное сопротивление материала проводника;

tg – коэффициент мощности нагрузки.

Для нахождения наибольшей потери напряжения в сети участка флотации необходимо:

1. Найти максимальную потерю напряжения в распределительной сети у наиболее удалённого ЭП.

2. Найти максимальную потерю напряжения в питающей сети

3. Сумма максимальных потерь напряжения в распределительной и питающей сети не должна превышать 10 % от номинального напряжения.

Найдём наибольшую потерю напряжения в распределительной сети и результаты сведём в таблицу 15.

Т аблица 15 – Потеря напряжения в распределительной сети

Найдём наибольшую потерю напряжения в питающих кабелях и результаты сведём в таблицу 16. Сумма потери напряжения в питающей и распределительной сети, не должна превышать 5%. Результаты в таблице 17.

Насос привода подачи флотошлама

Сечение кабеля или провода F_насос = 240 мм².

Удельное активное сопротивление провода или кабеля выбранного сечения

r_0.насос = 0,129 Ом/км

Удельное реактивное сопротивление 1 км кабеля выбранного сечения при напряжении 380 В по /7, табл.7.28/.

х_0.насос = 0,06 Ом/км

U_ном.эп = 380 В

Коэффициент мощности ЭП:

tg_насос = 0,6.

Активная мощность ЭП:

Р_насос = 250 кВт.

Длина проводника:

L_насос = 0,1 км.

Найдём наибольшую потерю напряжения в питающих кабелях.

Потеря напряжения в кабельной линии КЛ2 от РУНН до РШ2.

Сечение кабеля:

F_кл2 = 150 мм².

Удельное сопротивление материала проводника:

_ал = 0,0324 км/(Оммм²).

Удельное активное сопротивление кабеля выбранного сечения:



Средневзвешенный коэффициент мощности ЭП РШ2:

tg_рш2с = 0,685.

Расчётная мощность ЭП РШ2:

P_р.рш2 = 121 кВт.

Длина кабеля:

L_кл2 = 0,04 км.

Т аблица 16 – Потеря напряжения в питающих кабелях

Т аблица 17 – Наибольшая суммарная потеря напряжения

7.5 Расчёт токов короткого замыкания

При расчёте токов короткого замыкания в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ допускается:

1. Использовать упрощенные методы расчётов, если их погрешность не превышает 10%;

2. Максимально упрощать и эквивалентировать всю внешнюю сеть по отношению к месту КЗ и индивидуально учитывать только автономные источники электроэнергии и электродвигатели, непосредственно примыкающие к месту КЗ;

3. Не учитывать насыщение магнитных систем электрических машин;

4. Не учитывать ток намагничивания трансформаторов;

5. Принимать коэффициенты трансформации трансформаторов равными отношению средних номинальных напряжений тех ступеней напряжения сетей, которые связывают трансформаторы;

6. Не учитывать влияние синхронных и асинхронных электродвигателей или комплексной нагрузки, если их суммарный номинальный ток не превышает 1% начального значения периодической составляющей тока в месте КЗ, рассчитанного без учёта электродвигателей или комплексной нагрузки.

7.5.1Расчёт начального значения периодической составляющей тока трёхфазного короткого замыкания

При расчёте токов КЗ в электроустановках, получающих питание непосредственно от сети энергосистемы, допускается считать, что понижающие трансформаторы подключены к источнику неизменного по амплитуде напряжения через эквивалентное индуктивное сопротивление.

Значение этого сопротивления Х_с, мОм, приведённое к ступени низшего напряжения сети, следует рассчитывать по формуле

, (87)

где U_ср.НН – среднее номинальное напряжение сети, подключенной к обмотке низшего напряжения трансформатора, В;

U_ср.ВН – среднее номинальное напряжение сети, к которой подключена обмотка высшего напряжения трансформатора, В;

I_к.ВН = I_п0.ВН – действующее значение периодической составляющей тока при трёхфазном КЗ у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, кА;

S_к – условная мощность короткого замыкания у выводов обмотки высшего напряжения, МВА.

В случае, когда понижающий трансформатор подключен к сети энергосистемы через реактор, воздушную или кабельную линию (длиной более 1 км), необходимо учитывать не только индуктивные, но и активные сопротивления этих элементов.

Начальное действующее значение периодической составляющей тока трёхфазного КЗ (I_п0) в килоамперах без учёта подпитки от электродвигателей следует рассчитывать по формуле:

, (88)

где U_ср.НН – среднее номинальное напряжение сети, в которой произошло замыкание, В;

R_1, X_1 – соответственно суммарное активное и суммарное индуктивное сопротивления прямой последовательности цепи КЗ, мОм. Эти сопротивления равны:

R_1= R_т + R_р R_тА R_кв + R_ш R_к R_1кб + R_вл R_д

X_1= X_c + X_т + X_р X_тА X_кв + X_шX_1кб + X_вл ,

где X_с – эквивалентное индуктивное сопротивление системы до понижающего трансформатора, мОм, приведённое к ступени низшего напряжения;

R_т, X_т – активное и индуктивное сопротивление прямой последовательности понижающего трансформатора, мОм, приведённые к ступени низшего напряжения сети, их рассчитывают по формулам;

, (89)

, (90)

где S_т.ном – номинальная мощность трансформатора, кВА;

P_к.ном – потери короткого замыкания в трансформаторе, кВт;

U_НН.ном – номинальное напряжение обмотки низшего напряжения трансформатора, кВ;

u_к – напряжение короткого замыкания трансформатора, %;

R_тА и X_тА – активное и индуктивное сопротивление первичных обмоток трансформатора тока, мОм;

R_р и X_р – активное и индуктивное сопротивление реактора, мОм;

R_кв и X_кв – активное и индуктивное сопротивления токовых катушек и переходных сопротивлений подвижных контактов автоматических выключателей, мОм;

R_ш и X_ш – активное и индуктивное сопротивления шинопроводов, мОм;

R_к – суммарное активное сопротивление различных контактов и контактных соединений, мОм. При приближённом учёте сопротивлений контактов следует принимать: R_к = 0,1 мОм – для контактных соединений кабелей; R_к = 0,01 мОм – для шинопроводов; R_к = 1,0 мОм – для коммутационных аппаратов;

R_1кб и X_1кб – активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности кабелей, мОм;

R_1вл и X_1вл – активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности воздушных линий ил проводов, проложенных открыто на изоляторах, мОм;

R_д – активное сопротивление дуги в месте КЗ, мОм;

Учёт асинхронных электродвигателей при расчёте токов КЗ

Если электроснабжение электроустановки осуществляется от энергосистем через понижающий трансформатор и вблизи места КЗ имеются асинхронные электродвигатели, то начальное действующее значение периодической составляющей тока КЗ с учётом подпитки от электродвигателей следует определить как сумму токов от энергосистемы и от электродвигателей.

При расчётах начального значения периодической составляющей тока КЗ от асинхронных электродвигателей последние следует вводить в схему замещения сверхпереходным индуктивным сопротивлением. При необходимости проведения уточнённых расчётов следует также учитывать активное сопротивление асинхронного электродвигателя.

Характеристики

Список файлов ВКР