1980 - Динамика насосных систем (554324), страница 10
Текст из файла (страница 10)
~го свойство подтверздается характером кривых ва рве.1, где оказано нзменеыве длныы обратных токов у - -як и иоаррвцвейта поз я нвенве давленая на партерны зоны обратных т»н»ов перед входныма роыкеме »»еР' »е»»ю — о г' »»пеР— окружная скорость и угол установка лопаотк ва перверив1ет Ф» р ) прв уменьюенны кавнтзцвоныого запаса ь' Фе ' Зля колычествен ственыого аналаза условна устойчивости, вытекающего з медея»» завита о обрат»еми токами це нных евтококебаннй наоооной системы работающей емк )У, ыеобходм»п» экспериментальные зависимости 61 че 10 ~ЯэрЪг с !4,«М 0,4 а0 0,0 40 о,г 0 0 4„, Ле/лс Рыс.).
у Гр; 4эг ), к Р«0 уГр;~~~ ), гГр~, — р,,) дал,г 0 -,г Д Р«лер 0Р ~аргрГ0 "' ) В двваывческвх вроцессах вследбтвве вэмеыепва обьеыа ю праваходвт раоооглаоовааые раоходбв вс вхо0П1ой магистрали 4 в вапорвой 40 . В вавасвмоотях И) под лт понимается расход параметр «4ф «~шя уел. кчрГ0 определенный по геометрычеоквм параметрам вавка Р л ~ Ул, 000 во входной часта. Вопрос, какой величавой расхода 40 в определявтся Параметры обратных токов в двыамвке, в данной у ве рао чатрввеется. Навболее просто мокао было бы овределять взменеаве дла ретвых токов в еависвмоств от входного давленая по отклоыев тей, наклеенных вкутры проврачного входного патрубка, от ос направленая.
Однако этот способ м0вно попользовать только 0 насосах, у воторых воемокво установить проерачпый входвой 0 бок, в только ыа тех реквмах во расходу, ва которых двина у стрвненвя обратвых токов ые вревмиает длвыу проврачвого па0 62 з качества взмзряемого параметра было ьмбрвво давхззые я ызтсыу " тззвого по~ока Яг перед входными кромкама вавка. антре зкт Изывревия дазхвввя провзводвлксь о помощьв трубка о открмхсыпом, пРО Уазысй чеРзз стевкУ входа го патРУбва ызРеп „ыя кроикаа вавка.
Так взыеряяось ыв статачаскоз дааязввз ыохныыя к / , потоке Р, а ззяычвва, пропорцвоыальвая зыу °,оа . По характеру ~зывнен зненыя этой взяачавв вино судвть об кзмеыенвы статвчзского ыьиеызя. По перепаду маяку входыым павловкам ф а дааханвем р', вверенным с помоаьв этой трубки, быка рассчытаыа велвчввв 'О,~ п~ рис.2,а представлеым краьыз азмеывыав втой веякчввв в зазсимссти от рзсходиого парзмзтра л7дт прв рвзлвчыых заачеывях 3 уы же нанесена крквая й' уз, рассчвтаыная по урываевым Хту: х -'Гф~-~„, ) г Фч яз «-~~) ф .х зяи ~у2р «-яг~г ~~ .ур; Р~ Гз®е+г)/ (2) ~г т-д '1~ у а -гР~оь'--з,гну; р-в,уу йау~- — я 3 Ха.ют м ве т„ аавки в ез ясов б оо. эге крвзая была взята за основу для вывозная по" з результаты померания трубкой.
~( ьтз хрвзая хзрактеразует зависимость действительного статвского давлсыыа в цвытРз актвзыого потока от Яг вв бзсваватаыаЬных екыма . 6 Р ымах. Прв этом ю~~, опрвдвляяось по йормуяв Лу: 05 Р 44 ПР ПР Я4 ДРт» 0 $0 хо 500„, Рас.2. Величина Ц определяпась ао соотыоиенкы ЯР УГР 44 уя, ' Ую ул ГДЕ Уя'04-ЕыачЕНЫЕ У' прв достаточно больном входном давлеыып когда 1Ре ыаблыдается впаянна кавитацеы аа ивмененве вптевсквнР' обраткых токов. Подученные експеркментальыые реыуяьтаты аппроРР мыроьанм следущей еавысвмостью: У "44000 л~я -ДР .555хуе -К5МЮД -ЯОУУ!,еу - ЯМ'юп,едР, + Р + япуу р~ - г~О..о е ядер 64 дрв получении выреаения (3) учитывались только результаты, получе ченные на реаимах л~ >0,2, так как не модельной установке „„ еемечено, что пра му„. 0,2 в цеытре активного погона образуется агут, ааполнеаный выделивывмся иа вода воалухом, поэтому изранил иа етом реаиме ые достоверны.
Уравнение (3) верно при 2,71. При,««2,71 величина т не аввасат от давлении и ~Хх« (4) йппРоксимиРУмиап вввнсвмость (2) и величина пх 2,71, ве- роятно, справедливы только ддя определенного класса насосов, по- добных исследуемому, упрощенная эмпирическая аависвмооть (3) лучше описывает дей- ствительное иаменение Г« на бескавитационных рачвмах в областв польшах «Х„чем теОретичеСкОе ураакениа (2). Не рис.2,б дано сравнение реаультатов енсперименте с раочетом по аппроксвмируааему внракению (3).
Для определения зависимости радауса активного потока оу вход- ного давленая такие испольвовалось теоретическое уравнеыие (2), по которому строилась крввая тя у« у[«~> при ~«л - 0,55. Счаталооь, что изменение Г в Р" воледствие развитая кавитацни происходит в соответствии с этой крввой, т.е. производилось численное графи- ческое решение уравнения (2) относительно ««~. Результаты етого ре- шения били скорректироваыы с целью получения ыеололной аппроксими- руюаей зависвмости лак и уравнение (3), выраяение (5) справедливо только пра Ф~л -' 2 71.
Из уравнения (5) следует, что при Р л 2,71 г„„, =ля( т т'е' в соответствии с Формулой «Ь = 'чх««г Р«ля«« то откло локшине от принятого прн обработке экспериментальных ленных ""'ения ~««л„~ - 0,55 яеляетоя следствием горрекю~н н сап„ъ слмаНшш ре =,: льтатов ос "оботки. ле ОМ О,гг б2 О,В 2,0 Об,бей !б О О,б бб Рис.З, длину расйространенвя обратных токов мокко определить из сб отношенвя УЮ1 2 -2 О1 пт6* и у т где 2 б -' — бя — (см. 272'). б1 .С ,Уменьшенае ул при снияениа входного давления приводит к ш 1 му, что давление в центре активного потока, несмотря на то, чтб его величина маннмальна, яе достигает значенвя упругости пара вплоть до полного срыва работы насоса (рис.
3.). Только пр т Оду давление и центре активного потока свивается настольм что в центре образуется лгут, заполненный паром и ныделнзнбб ся газом. Такам обрезом, получены расчетно-експервментельные зависни' ти параметров обретянх токов от степени развитая кавитацив, вебб ходвмне, в частности, для кцзвчественного анализа усдозия усто! чизоств насосной системы по отношению к кавитационным автоколебаниям.
!. Ершов Н.С. Модель кевнтационных автоколебаннй в насосаб рабством х на ребспбах с обратныын токами. — Ы ка.: Иавитацнонни"' ,„л,сания и динамика гидравлических систем. Лиевл Наук. думка, 1!""с". 16-25. тоуокйгв т. хиьс1а Р. Близ!ее оп ьзск-т1ии аеи1липъев ог „„Ьпшвпилпее. - Билл.дзыи, 1968, 11 И 43. Р. 147-196. 3. Ыигзхевъ М., Йеуз и Бихт11йд т1ои Ъп еипттоп рлре от сеп „лглл 9! рйвре, - Вйль..тзый> 1960, Зг в бл р, 19-29. 4. Кршов Й,с., майоров О.Н,, Овсяныикоз Б.В.
и др. Способы „ве1;ня антикавйтзционных качеств шнеко-центробежного насоса зботе на пониженных Расходах. — Изв.вузов.Авиационнан техннй 3, с.64-61. „, Фебаевсквй В.Ф. Л вопросу о механизме кавитацив в центроо, знх насосах. — Тейлоэнергетика, !967, ы 9, с. 12-16. 6. ершов Й.С.
О соблюдении подобия потойов при тарвровке на„.- кса, примевямцвхся при исследовании Рабочих процессов в пасо,в,, -'Изв.нузов. Авиационная техника, 1966 и 1, с.165-!7!. 7. пнсскооборотные лопаточные насосыl Йод ред. Б.Ь.Овсянникоыи Ь.й.ЧЕбаЕВСКОГО. -.М.: МаШИНОотРОаНИЕ, !97Ь, — 335 С, УРН 632.ь28:621.671 Т.А.Грабовская К ВОПРССУ ОБ УСАОВБОМ РАЬННАВНИИ СУМлАРНОГО ОБЬЛМА ЛАВИТАЦИОННО11 ЦОАОСТИ В НРОТОЧНОИ ЧАСТИ ШНЬКО-.ЦКНТРОБЛЖНОГО НАСОСА Известен ряд работ 4'1-67, позволяющих определить зависимость суылщрного объема кавитационных каверн от давления и расхода жвдхастз на входе в насос.
-В то же время необходныые для динзьмческзх расчетов зависвмости напоров швека Р„, и насоса в целом пг от облика кавера определяются объемами каверн, располовенннх в проточном части насосе й,67. Ноэтоыу' весьма важно установить, как Распределяется суммарный обърм кавитациоаных каверн на объемы ка- Г зеР», Расположенных перед шнеком и в проточной части насоса, так хзк объем кавитационных каверн перед шнеком вызывает появлеаие «зззтационных гистеревисон напоров,п~ и с„ . И. ь Нервая попытка Решения этой задачи была предпринята в работе ° " этой работе предлокено осуществлять разделение суммарного ьсъелш нз Рекам мш кавитвционных канерн Р' на основанви предположения, что ле Рахимах с интеысивными обратными токами объем навигационных каверн пе Рел шнеком ~'„г просо„ционалеы отношению Расходон обРатзнх то тс"ов 61о и прямотоков Ал„ ф и,!кЧ1=ь;,!697 ц ГИ7 п7 гдэ й - число наввтации, ф - козффвциеыт режима.
Ври этом осьэ„ киверы в проточной части насоса Ь~, определяется выражением 4р Эксаеримеытвльная зависимость отыошеывя расходов — от хь Яр зффацвеыта режимы ф получены в рэботе Яу для бескввятэцвоыном режима работы шнено-центробежного ыасосв. В двльнейшем предпош гается, что оыв сохраняется и дхя навигационных режимов работе нясосв. Несмотря нв весьма прибдиженыый характер схемы раздезенвз суымврного объема нвннтэцвонных каверн, исполъэовэные еэ для ээ лиза кавитацнонных гистереавсоз напоров шнека поэнолнло получм; практвчески одыозывчные ааввсвмости напоре юыека от обьеме кэм.
тационных каверн в проточной часта насоса (работы Й,71) и ресч ные предельные цвклы в плоскости параметров ),' .-р„,, практичесм совпадающие с подобными акспе(япзентальнымк предельными цнклва ~ 9.7. В работе ДУ приведены экспериментальные аэвисимости от ву мена относительного оуммврного объеме кавитационной полости ~' = — ( у — объем проточной части шнека) и относительного расхз У Ртм нв входе в насос 4'--~:( ье - среднее устаноыившееся значение рзз т ф йм ходи), а такие зависимооти объемов каверн перед шнеком )~ =— р ~' Кшя зт в проточной чести ~', — , определенные в соответствии с прим ь'~~ ' той охемой разделения кеверн. ()редстэвленные результэты характеризуют деннику нзменеэ объемов квверн, расположенных перед шнеком, в проточной части з соса, суммарного обьема кевитацнонной полости и расходе нэ зхм в насос за первод колебаний и позволяют оценить вклад отдельзз~ состэвляюшнх Г~х в динамику роста и уменьшения суммврного обэм каыитацвонной полости, а танке фезозые соотношения между кслеФ киями укаэанных параметров.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
