ТСН 31-304-95 (МГСН 4.04-94) (с изм. 1 1999) (524726), страница 5

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 5)

S_ij (n) = w^m_i w^m_jz (z_i)z (z_j) n² _ exp(-c_ij , n) , (2)

3f (1 + n²)^4/3

где w^m_i — средняя составляющая давления ветра в i-й точке поверхности здания; z (z_i) — значение коэффициента пульсаций для высоты z_i определяемое в соответствии со СНиП 2.01.07—85; n = 1200 f/v₀ — приведенная частота; f — частота в Гц; v₀ — средняя скорость ветра в м/с, на отм. 10 м, определяемая в соответствии со СНиП 2.01.07—85; — приведенное расстояние между точками i и j поверхности здания; — расстояния в м между точками i и j по вертикали, в направлении ветра и по горизонтали перпендикулярно направлению ветра соответственно.

В этом случае значения X^d и а^d определяются из динамического расчета здания с использованием программы для ЭВМ, в которой реализовано решение задачи о вынужденных колебаниях под действием нагрузки (2) с учетом вклада k собственных форм здания, взаимных корреляций между ними и пространственной корреляции пульсаций нагрузки в соответствии с (2).

Число k определяется из соотношения f_k < f_l < f_k+1 (СНиП 2.01.07—85). В некоторых случаях (см. п. 5) помимо значений X^d должны быть вычислены R — коэффициенты взаимной корреляции для всех пар усилий, возникающих в элементах расчетной модели здания.

4. При выборе расчетной модели при статическом и динамическом расчетах здания необходимо учитывать те степени свободы и податливости его элементов, которые существенно влияют на результаты расчета. Для зданий башенного типа с симметрично расположенным жестким ядром или с равномерным в плане распределением жесткостей и масс в качестве расчетной модели допускается рассматривать консольный стержень с соответствующим образом подобранным по высоте распределением масс и жесткостей. Для зданий других типов может возникнуть необходимость в использовании более сложных расчетных моделей, вплоть до таких, в которых каждый конструктивный элемент здания (участок перекрытия, колонна или ригель каркаса, участок стены и т. п.) заменяется соответствующим ему элементом расчетной модели (участком изгибаемой плиты, стержнем, участком балки-стенки и т. п.).

Примечание. Для таких расчетных моделей целесообразно при статическом и динамическом расчетах использовать существующие пакеты конечно-элементных программ для ЭВМ, приспособленные для определения статической реакции и частот и форм собственных колебаний систем, состоящих из связанных между собой стержней, плит, оболочек, массивных упругих тел и т. п.

5. При действии ветра усилие Х в рассматриваемом элементе расчетной модели может принимать любое значение в интервале

[X^m - X^d , X^m + X^d] , (3)

где X^m — среднее значение Х (п. 2 настоящего приложения); Х^d — максимальное отклонение Х от среднего уровня X^m (п. 3 настоящего приложения).

Возможные случаи проверки условия прочности рассматриваемого элемента:

а) условие прочности зависит только от усилия X. Тогда необходимо убедиться, что условие прочности выполняется для наиболее невыгодного значения Х из интервала (3).

Для сжатого или растянутого элемента условие прочности имеет вид

Т_сж £ Х £ Т_раст , (4)

где Т_сж — предельное для данного элемента усилие сжатия; Т_раст — то же, усилие растяжения.

Для того чтобы выполнялось условие (4), необходимо убедиться в выполнении условий

X^m - X^d ³ T_сж , X^m + X^d £ T_раст ; (5)

б) условие прочности зависит от линейной комбинации усилий в рассматриваемом элементе расчетной модели. Проверка прочности в этом случае сводится к случаю а).

Пример 1: в качестве расчетной модели башенного здания рассматривается консольный стержень. В результате расчета на прочность получены средние значения X" и максимальные отклонения Х^d_i усилий X₁, X₂,..., X_p на участке этого стержня, заменяющем отсек здания, которому принадлежит конструктивный элемент, подвергающийся растяжению—сжатию (например, связь в плоскости стены здания). Условие прочности рассматриваемой связи

T_сж £ N £ T_раст , (6)

где N — нормальная сила в связи.

Таким образом, нормальная сила может принимать любое значение в интервале [ N^m - N^d , N^m + N^d ] и условие (6) эквивалентно условиям (5), если в них заменить X^m на N^m и X^d на N^d.

В принятой расчетной модели нет возможности непосредственно определить средние значения N^m и максимальные отклонения N^d. Однако их можно вычислить, зная R_ij — коэффициенты взаимной корреляции между усилиями Х_i и X_j и имея в виду линейную

зависимость , где N_i - значение нормальной силы в рассматриваемой связи при статическом нагружении отсека здания силой Х_i = 1.

, (7)

. (8)

Пример 2: для изгибаемого металлического стержня условие прочности имеет вид (СНиП II-23-81).

(9)

где Т_пред — расчетное сопротивление стержня при изгибе; М_x и M_y — изгибающие моменты относительно главных осей х и y сечения стержня; W_x и W_y — моменты сопротивления сечения стержня при изгибе относительно этих осей.

Пусть в результате расчета получены М^m_x и М^m_y — средние значения и М^d_x и М^d_y — максимальные отклонения изгибающих моментов. Среднее значение s^m_max , определяется по формуле

(10)

а максимальное отклонение

, (11)

где R — коэффициент взаимной корреляции между моментами М_x и M_y.

Для того чтобы выполнялось условие (9), необходимо убедиться в выполнении условий

, (12)

в) условие прочности нелинейно зависит от двух усилий. Этот случай встречается при проверке прочности внецентренно сжатых железобетонных сечений (СНиП 2.03.01-84*). При этом необходимо определять наиболее невыгодное с точки зрения выполнения условия прочности сочетание нормальной силы N и изгибающего момента М в железобетонном сечении.

При поиске такого сочетания полученные в результате расчета интервалы значений

[ N^m - N^d , N^m + N^d ] (13)

и

[ M^m - M^d , M^m + M^d ] (14)

необходимо сузить, поскольку не все комбинации усилий в них могут возникать совместно. Для любого отклонения от его среднего значения N^m в пределах интервала (13) возможный интервал значений М представляет собой пересечение интервалов (14) и

(15)

где R — коэффициент взаимной корреляции между усилиями М и N.

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Обязательное

ТРЕБОВАНИЯ К ПРОЕКТИРОВАНИЮ АТРИУМОВ

(ПАССАЖЕЙ)

*) 1. Сообщение помещений и коридоров подземной части здания с атриумом допускается только через тамбур-шлюзы с подпором воздуха при пожаре.

2. Все помещения, выходящие в атриум (пассаж), должны иметь не менее двух путей эвакуации по горизонтальному проходу (галерее). Если помещение предназначено для сна, то путь эвакуации по горизонтальному проходу от двери этого помещения до защищенного эвакуационного выхода, ведущего к лестничной клетке должен иметь протяженность не более 30 м. Если помещение не используется для сна, протяженность такого прохода должна быть не более 60 м.

3. Конструкции перекрытия атриумов должны быть особой степени огнестойкости согласно п. 2.20. Конструкции покрытия атриумов должны выполняться из негорючих материалов. Остекление проемов в ограждающих конструкциях (покрытий) атриумов должно быть силикатным.

4. Отделка внутренних поверхностей атриумов должна выполняться, как правило, из негорючих материалов.

5. Ограждение конструкций помещений и коридоров, примыкающих к атриуму, должны иметь предел огнестойкости не менее 0,75 часа, а двери, выходящие из этих помещений в атриум - 0,5 часа. Допускается применнение остекленных перегородок и дверей с пределом огнестойкости не менее 0,25 часа, защищенных дренчерными завесами.

(Измененная редакция, Изм. № 1)

6. Исключен

(Измененная редакция, Изм. № 1)

7. Открывание клапанов дымоудаления должно осуществляться автоматически от сигналов дымовых пожарных извещателей, дистанционно (от кнопок, установленных в лестничных клетках) и вручную. Открыванию клапанов в покрытии не должны препятствовать атмосферные осадки.

8. Проход через атриум из помещений, не выходящих в атриум, путем эвакуации не считается.

9. Управление СПЗ должно обеспечивать различные варианты (автоматического и из ЦПУ СПЗ) включения СПЗ в зависимости от места возникновения пожара: в атриуме (пассаже), на галереях, в выходящих в атриум (пассаж) помещениях.

10. Площадь атриумов (пассажей) противопожарными преградами не разделяется.

11. Высота атриума должна быть не более 10 этажей, при этом пол атриума не может быть ниже уровня земли более чем на 2 этажа.

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Обязательное

ТРЕБОВАНИЯ К ПРОЕКТИРОВАНИЮ БАНИ

СУХОГО ЖАРА (САУНЫ)

1. Объем парильной сауны должен быть не менее 8 м³ и не более 24 м³ .

2. Мощность электрокаменки должна соответствовать объему парильной (согласно инструкции завода—изготовителя электрокаменки) и иметь соответственно (п. 1) не более 15 кВт. Электронагревательный прибор должен автоматически отключаться после 8 ч работы.

3. Высота помещений парильной не должна быть менее 1,9 м.

4. Расстояние от электрокаменки до обшивки стен парильной должно быть нс менее 20 см.

5. Непосредственно над электрокаменкой под потолком следует устанавливать несгораемый теплоизоляционный щит. Расстояние между щитом и обшивкой потолка должно быть не менее 5 см.

Характеристики

Список файлов стандарта