Антиплагиат (1234773), страница 4
Текст из файла (страница 4)
(0.22)Принимаем рабочий максимальный ток фидера контактной сети равным А.Максимальный рабочий ток фидера ДПР , А, определяем по формуле, (0.23)где – полная мощ ность фидера ДПР, кВА, (исходные данные); – коэ ффиц иент перспективы развития потребителей, равный .А.Максимальный рабочий ток , А, обмотки низшего напряж ения 6 кВ, определяем по формуле, (0.24)где – максимальная полная мощ ность на шинах 6 кВ; – номинальное напряж ение обмотки низшего напряж ения, кВ.А.Максимальный рабочий ток , А сборных шин РУ-6 кВ, определим по формуле:, (0.25)А.Максимальный рабочий ток, А фидера районной нагрузки определим по формуле, (0.26)где– максимальная активная мощ ность потребителей, кВт; – коэ ффиц иент мощ ности потребителей, (исходные данные);коэ ффиц иент перспективы развития потребителей, равный 1,3.Определим максимальный рабочий ток фидеров районной нагрузки 6 кВ по формуле (2.26)А.Рассчитанные токи основных присоединений тяговой подстанц ии сводим в таблиц у 2.2.–Таблица 0.2 – Максимальные рабочие токи основных присоединений ТПНаименование потребителяРасчетная формулаМаксимальный рабочий ток, А[2]Питающ ие ввод подстанц ии 110 кВ629,84Рабочая перемычка335,91Обмотка высшего напряж ения понизительного трансформатора293,92Обмотка среднего напряж ения понизительного трансформатора1175,70Сборные шины 27,5 кВ587,85Первичная обмотка трансформатора собственных нуж д.7,35Фидер контактной сетиА900Фидер ДПР8,19Вторичная обмотка НН 6 кВ227,48Сборные шины 6 кВ159,23Фидера районной нагрузки 6 кВ502,472.2.1Проверка[9]электрическихаппаратов и токоведущих[2]элементов[9]термическойустойчивости в режиме короткогозамыканияДля проверки электрических аппаратов и токоведущих[2]элементов [9]позамыкания необходимо определить величину теплового импульса,термической устойчивости в режиме короткого[2]согласно [6], (кА)2с:, (2.32)где Iп.о – периодическая составляющ ая сверхпереходного тока, кА; tотк – время отключения оборудования, с;Та –[25]постояннаявремени затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания,[9]выбираем согласно [6], с.Время отключения определяется, с:, (2.33)где tр.з – время действия основной релейной защ иты, с; tо.в –полное время отключения выключателя, с.Приведем пример расчета теплового импульса для ОРУ-110 кВ.В [10]http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.22618399&repNumb=111/2907.06.2016Антиплагиатсоответствии с выраж ением (2.33) время отключения, с:.Тогда величина теплового импульса, в соответствии с выраж ением (2.32), (кА)2∙с:Аналогичные расчеты производим и для остальных распределительных устройств.
Результаты расчетов сводим в таблиц у В.1(прилож ение В).2.2.2Выбор сборных шин и[10]Выбор[9]токоведущихэлементовсборных шин производится по условиям длительного режима работы и устойчивости в режиме короткого замыкания,по методике, изложенной в [9].Шины проверяются по[9]длительно допускаемому току, А, (2.34)где Iн –длительно допускаемый ток для выбранного сечения, А; Iр.max – максимальный рабочий ток сборных шин, А.По термической стойкости[9]сборные шины долж ны соответствовать условию, согласно [5], мм2:, (2.35)где qн - выбранное сечение, мм2; qmin -минимальное допустимое сечение токоведущей части по условию термической стойкости, мм2.Минимальное допустимое сечение токоведущей части по условию[9]термической стойкости, согласно [6], мм2:, (2.36)где значение теплового импульса, (кА)2∙с; коэ ффиц иент, зависящ ий от материала шин, согласно [10], .Гибкие шиныпроверяют по условию[10]отсутствия [20]коронирования:, (2.37)где E0 – максимальное значение начальной критической напряженности электрического поля, при котором возникает разряд ввиде короны,[10]кВ/см; [14]напряженностьэлектрического поля около поверхности провода.[10]Эти величины находим по формулам:, (2.38)где м –[10][20]коэффициент,учитывающий шероховатость поверхности провода (для многопроволочных проводов), м=0,82 м=0,82;rпр – радиус провода, см;, (2.39)[26]где DсрDср – среднее геометрическое расстояние между проводами фаз, см., (2.40)[16]где – расстояние меж ду соседними фазами, см.Пример расчета приведем для ошиновки ввода тяговой подстанц ии КМ-ОРУ-110 кВ.Выбираем провод сечением АС 300/39.В соответствии с выраж ениями (2.34)–(2.40)А > А – условие выполняется;;– условие выполняется;для провода АС 300/39 радиус провода меж ду фазами :D=150 см;при напряж ении 110 кВ расстояние меж ду фазами см:D=150 см– условие выполняется.Результаты расчета выбора сборных шин сводим в таблиц у В.2 (прилож ение В).2.2.3 Выбор выключателейПри выборе выключателей следует стремиться к однотипности, что упрощ ает э ксплуатац ию.
Методика выбора выключателей, согласно[11].Условия выбора:По номинальному напряж ению. (2.41)По номинальному току. (2.42)Условия проверки:По отключающ ей способности.Отключающая способность выключателя характеризуется следующими параметрами:а) номинальным током отключения Iном.отк в виде действующего значения периодической составляющей отключаемого тока;б) допустимым относительным содержанием апериодической составляющей в отключаемом токе βн, %;в) нормированными параметрами переходного восстанавливающего напряжения.[25]Время определяется, с, (2.43)где tз.min –время действия релейной защиты, с; tсв – собственное время отключения выключателя,http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.22618399&repNumb=1[1]согласно[12].12/2907.06.2016[16]НоминальныйАнтиплагиатток отключения[14]выбираем, согласно [12].Допустимое относительное содержание апериодической составляющей в отключаемом токе:, (2.44)[1]где iа. ном –[25]номинальноедопускаемое значение апериодической составляющей в отключаемом токе в[1]моментразмыкания дугогасительных контактов, для времени .[25]Производим проверку на симметричный ток отключения:, (2.45)где действующее[25][25]значениепериодической составляющей тока короткого замыкания,[1]кА.Проверяем возможность отключения апериодической составляющей тока короткого замыкания в[1]моментрасхожденияконтактов:.
(2.46)[25]Проверка выключателя по тепловому импульсу тока короткого замыкания:, (2.47)где Iтер – предельныйток термической стойкости, согласно [12];[16]tпер – длительность[36]протеканиятока термической стойкости, согласно[12].[16]Пример расчета приведем для выключателя на ввод ОРУ-110 кВ согласно выраж ениям (2.41)–(2.47).Выбираем э легазовый выключатель ВГТ-110 III-40/2000У.,,,,– условия выполняются.Результаты расчета сводим в таблиц у В.3 (прилож ение В).2.2.4 Выбор разъединителейПроизводим выбор разъединителей, согласно [6]. Результаты расчета сводим в таблиц у В.4 (прилож ение В).Выбор пооминальному напряж ению.
(2.48)Выбор по номинальному току. (2.49)По электродинамической стойкости, (2.50)где iпр скв – предельный сквозной ток короткого замыкания,[1]согласно каталогов.Проверка разъединителя по тепловому импульсу тока короткого замыкания, (2.51)Пример расчета приведем для линейного разъединителя на ввод ОРУ-110 кВ согласно выраж ениям (2.48)–(2.51).Проверка разъединителя РГНПШ-2-110/2000УХЛ-1:Uуст = 110 = Uном = 110,Iрmax = 629,84 Iном = 2000,iу = 30,67 iпрскв = 80,– условия выполняются.2.2.5Выбор измерительных трансформаторов токаВыбор трансформаторов тока[10]выполняем согласно [11].Выбор по номинальному напряж ению.
(2.52)Выборпо номинальному току. (2.53)[35]Причем, [25]номинальныйток должен быть как можно ближе к рабочему току установки, так как недогрузка первичнойобмотки приводит к увеличению погрешностей.Выбор по электродинамической стойкости, (2.54), (2.55). (2.56)[1]Проверка трансформатора тока по термической стойкости, (2.57)Пример расчета приведем для трансформаторов тока, устанавливаемых на ввод ОРУ-110 кВ для учета э лектрической э нергии иподключения релейной защ иты.Проверка трансформатора тока ТОГФ-110-ІІІ с возмож ностью изменения числа витков первичной обмотки по формулам (2.52)–(2.57)Uуст = 110 = Uном = 110,Iрmax = 629,84 Iном = 2000,iу = 28,968 iпрскв = 80,– условия выполняются.Результаты расчета сводим в таблиц у В.5 (прилож ение В).http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.22618399&repNumb=113/2907.06.2016Антиплагиат2.2.6Выбор объема измеренийКонтрольно-измерительные приборы устанавливаются для контроля изменений электрических параметров в схеме подстанции и[10]расчетов [16]по э лектроэ нергии, потребляемой и отпускаемойподстанцией.Предусмотрен следующий объем[16]измерений:- измерение тока (амперметром) на вводах силовых трансформаторов со стороны всех ступеней напряжения, на всех питающихи отходящих линиях, фидерах контактной сети,- измерение напряжения на всех[10]шинах- измерение энергии счетчикамипотребителей, на[16][10]трансформаторе[10]ДПР, [16]отсасывающейлинии;РУ;Альфа на вводах низшего напряжения тяговых трансформаторов, отходящих фидерахТСН,[16]ДПР.2.2.7 Выбор измерительных трансформаторов напряж енияПринимаем методику согласно [11].
Перечень измерительных приборов и потребляемая ими мощ ность приведены в таблиц е В.6. В связис тем, что мощ ность потребителей, подключенных к измерительным трансформаторам напряж ения мала, что отразится на егопогрешности, необходимо применить догрузочные резисторы типа МР3021-Н для обеспечения 25 % загрузки.Выбор по номинальному напряж ению. (2.58)Выборпо вторичной нагрузке, (2.59)где номинальная мощность вторичной обмотки в[21]выбранномклассе точности,измерительных приборов и реле, присоединенных к трансформатору напряжения,[25]согласно [15, 16], ВА; нагрузка всех[1]согласно [15, 16], ВА.3 Sном = 3150 = 82,7Условие выполняется, окончательно для КРУ-27,5 кВ выбираем по [16] трансформаторы типа АВВ TJC-35 кВ.
Характеристики выбранныхтрансформаторов напряж ения заносим в таблиц у В.9.Полная мощ ность, подключенная к трансформатору напряж ения для КРУ-6 кВ =32,01 ВА.Посчитанная мощ ность долж на удовлетворять условию (2.59)3 Sном = 3120 > = 82Условие выполняется, окончательно для КРУ-6 кВ выбираем трансформатор напряж ения 3хЗНОЛП-НТЗ-6У2.2.2.8Выбор изоляторовВыбор изоляторов, согласно 9. Для ОРУ-110 кВ [10]применяем полимерные изоляторы типа ОСК-10-110, для КРУ-27,5 кВ изоляторы типа ЛК 120/35-И-3 и для КРУ-6 кВ выбираем проходныеполимерные изоляторы ИППУ-20/2000-12,5-А4.Проверяем по допускаемой нагрузке, (2.60)где расчетная разрушающ ая нагрузка при растяж ении изолятора, Н; допустимая нагрузкана изолятор при коротком замыкании, Н., (2.61)где ударный ток короткого замыкания, кА;[14]длина изолятора, м; расстояния меж ду изоляторами, м.Произведем вычисления для изолятора ЛК 120/35-И-3 по формулам (2.60)–(2.61):Н,Н.Для выбранного типа изоляторов =120000 Н.
Отсюда следует, что условие выполняется.2.2.9 Выбор устройств защ иты от перенапряж енияДля того, чтобы ограничитель перенапряжения отвечал требованиям электрической сети, надежно защищал оборудование и неразрушался в процессе эксплуатации необходимо выполнение следующих условий [6]:- наибольшее допустимое напряжение ОПН должно быть больше наибольшего рабочего напряжения сети[17]илиоборудования,В; (2.62)-[32]уровеньвременных перенапряжений должен быть меньше максимального значения напряжения промышленной частотывыдерживаемого ОПН в[17]течениивремени t, (2.63)[32]где уровень квазистационарных перенапряжений (феррорезонансные перенапряжения, резонансное смещение нейтрали);- поглощаемая ограничителем энергия не должна превосходить энергоемкость ОПН; (2.64)- ограничитель должен обеспечить необходимый защитный координационный интервал по грозовым воздействиям, (2.65)где значение грозового испытательного импульса; остающееся напряжение на ОПН при номинальном разрядном токе;- ограничитель должен обеспечить защитный координационный интервал по внутренним перенапряжениям, (2.66)где допустимый уровень внутренних перенапряжений; остающееся напряжение на ОПН при коммутационном импульсе;- ток короткого замыкания сети должен быть меньше тока взрывобезопасности ОПН, А.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
