Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 9)

(1.69)

Момент сопротивления по нижней зоне:

(1.70)

Упругопластический момент сопротивления относительно нижней растянутой зоны равен:

(1.71)

где

Кривизна от дополнительного груза N=1000H, вызывающего изгибающий момент

(1.72)

Прогиб от этого груза:

Зыбкость марша допустима.

2.3 Расчет сборных железобетонных элементов лестниц

2.3.1 Расчет сборной железобетонной площадочной плиты

2.3.1.1 Исходные данные, характеристика материалов

Рассчитывается ребристая плита лестничной площадки двух маршевой лестницы. Марка площадочной плиты 2ЛП22.15-4-К.

Длина плиты –

Ширина плиты –

Класс бетона –

Расчетное сопротивление бетона:

Сопротивление бетона при расчете по 2-ой группе предельных состояний: Модуль деформации бетона подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении

Класс арматуры площадки

Сопротивление арматуры:

Модуль деформации

Класс арматуры лобового ребра

Сопротивление арматуры:

Модуль деформации

Влажность воздуха окружающей среды менее 75% - γ_b2=0.9.

Основные размеры плиты приведены на Рисунке Ж.1 Приложение Ж.

2.3.2 Сбор нагрузок на 1 м² плиты

Собственный вес плиты принимаем – 1.5 кН/м². Временная равномерно распределенная нагрузка для лестниц – 3 кН/м².

Сбор нагрузки на 1 м² перекрытия представлен в табличной форме табл. Ж.1 Приложение Ж.

Расчетный вес лобового ребра (за вычетом веса плиты):

Расчетный вес крайнего пристенного ребра:

2.3.3 Расчет полки плиты

Полку плиты при отсутствии поперечных ребер рассчитывают как балочный элемент с частичным защемлением на опорах. Расчетный пролет равен расстоянию между ребрами 1.48 м.

При учете образования пластического шарнира изгибающий момент в пролете и на опоре определяют по формуле, учитывающей выравнивание моментов:

(1.1)

(1.2)

где

(1.3)

Принимаем сварную сетку .

2.3.4 Расчет лобового ребра

На лобовое ребро действуют следующие нагрузки:

- постоянная и временная, равномерно распределенные от половины пролета полки и от собственного веса

(1.4)

- равномерно распределенная нагрузка от опорной реакции маршей, приложенная на выступ лобового ребра и вызывающая его изгиб.

Расчетная схема марша приведена на Рисунке Ж.2 Приложение Ж.

Собственный вес типовых маршей по каталогу составляет горизонтальной проекции. Расчетная схема марша приведена на рисунке 2.2.

Расчетная нагрузка на1 м длины марша:

(1.5)

Поперечная сила на опоре:

(1.6)

Таким образом, равномерно распределенная нагрузка от опорной реакции маршей:

(1.7)

Расчетная схема лобового ребра приведена на Рисунке Ж.3 Приложение Ж.

Определяем расчетный изгибающий момент в середине пролета лобового ребра. Считаем условно ввиду малых размеров, чтоq₁ действует по всему пролету:

(1.8)

Расчетное значение поперечной силы:

(1.9)

Расчетное сечение лобового ребра является тавровым с полкой в сжатой зоне шириной Так как ребро монолитно связано с полкой, способствующей восприятию момента от консольного выступа, то расчет лобового ребра можно выполнять на действие только изгибающего момента

В соответствии с общим порядком расчета изгибаемых элементов определяем расположение нейтральной оси по условию

(1.10)

Условие соблюдается, нейтральная ось проходит в полке;

(1.11)

(1.12)

Принимаем из конструктивных соображений

2.3.5 Расчет наклонного сечения лобового ребра на поперечную силу

Вычисляем проекцию наклонного сечения на продольную ось:

(1.13)

где

Влияние свесов сжатых полок:

(1.14)

Влияние усилия обжатия продольной предварительно напряженной арматуры:

_{Вычисляем}

В расчетном наклонном сечении тогда

(1.15)

Так как принимаем

Поскольку поперечная арматура не требуется, но ставится конструктивно. По конструктивным требованиям принимаем закрытые хомуты (учитывая изгибающий момент на консольном выступе) из арматуры диаметром 6 мм класса A240 шагом150 мм(каркас КР-1 на рис.2.1).

Консольный выступ для опирания сборного марша армируют сеткой С-2 из арматуры диаметром 6 мм класса A240; поперечные стержни этой сетки скрепляют с хомутами каркаса КР-1 ребра.

Схема армирования панели приведена на Рисунке Ж.4 Приложение Ж.

2.3.6 Расчет панели по 2-ой группе предельных состояний

Для расчета сечения площадочной плиты по деформациям, приводим к тавровому с полкой в сжатой зоне. Ширина сжатой полки b^’_f при отсутствии поперечных ребер принимается исходя из условия, что ширина свеса полки в каждую сторону от ребра должна быть не более 6 h^’_f. Ширина приведенного ребра Ширина сжатой полки

Высоту сечения принимаем равной Рабочая высота сечения

Сбор нагрузок:

- собственный вес площадочной плиты приведенной толщиной:

- временная кратковременная:

- временная длительная:

На 1м длины панели шириной 1.7 м действуют нагрузки:

- постоянная и длительная нормативная

- кратковременная нормативная

- итого полная нормативная

Изгибающий момент от полной нормативной нагрузки:

(1.16)

Изгибающий момент от постоянной и длительной нормативной нагрузки:

(1.17)

Изгибающий момент от кратковременной нормативной нагрузки:

Приведенное сечение плиты см. Рисунок Ж.5 Приложение Ж.

Проверяем условие при соблюдении которого нормальные

трещины в наиболее нагруженном сечении по середине пролета не образуются.

(1.18)

Приведенная площадь сечения:

(1.19)

где A_B – площадь приведенного сечения плиты;

– площадь сечения продольной арматуры в лобовом и продольном ребрах.

Приведенный статический момент относительно нижней грани сечения:

(1.20)

Положение центра тяжести приведенного сечения:

(1.21)

Приведенный момент инерции:

(1.22)

Момент сопротивления по нижней зоне:

(1.23)

Упругопластический момент сопротивления относительно нижней растянутой зоны равен:

(1.24)

Проверка образования трещин производится из условия где

(1.25)

Что меньше 12.118 кНм следовательно, трещины в растянутой зоне сечения пролета образуются. Необходимо выполнять расчет прогибов с учетом образования трещин в растянутой зоне. Кроме того, требуется проверка по раскрытию трещин.

2.3.7 Определение прогиба панели при образовании трещин растянутой зоне

Полная кривизна1/r участка с трещинами: 1/r=1/r₁-1/r₂+1/r₃ и соответственно полный прогиб панели f_tot=f₁-_f2+f₃, гдеf₁ – полный прогиб от кратковременного действия всей нагрузки; f₂- то же, от действия только постоянных и длительных нагрузок; f₃- прогиб от длительного действия постоянных и длительных нагрузок.

Вычисление f₁. Для середины пролета панели

Для определения кривизны дополнительно вычисляем:

(1.26)
(1.27)

(1.28)

Относительная высота сжатой зоны в сечении с трещиной:

(1.29)

Что меньше следовательно сечение рассчитывают как прямоугольное шириной принимаем без учета арматуры A^’_s в формулах для определения λ,ϕ,z₁ значение h_f^’ =0:

(1.30)

(1.31)

Плечо внутренней пары сил при

(1.32)

(1.33)

где

(1.34)

Кривизна в середине пролета панели при кратковременном действии всей нагрузки:

(1.35)

где .

где — коэффициент, учитывающий неравномерность

распределения деформаций крайнего сжатого волокна бетона по длине участка с трещинами.

Прогиб будет равен:

(1.36)

Вычисление f₂. Заменяющий момент

(1.37)

(1.38)

где

(1.39)

Прогиб будет равен:

(1.40)

где

Прогиб будет равен:

(1.41)

Суммарный прогиб:

Полученный прогиб меньше допустимого, следовательно удовлетворяет требованиям СП 20.13330.2011.

2.3.8 Расчет плиты по раскрытию трещин нормальных к продольной оси

Площадочная плита относится к третьей категории трещиностойкости. Предельно допустимая величина непродолжительного раскрытия трещин от действия всех нагрузок и продолжительного раскрытия только от постоянных и длительных нагрузок Эти значения ограничиваются предельными величинами и .

Ширина раскрытия трещин определяются по формуле:

(1.42)

где

Расчет по длительному раскрытию трещин.

Ширину длительного раскрытия трещин определяют от длительного действия постоянных и длительных нагрузок. Изгибающий момент в середине пролета плиты

Напряжение в растянутой арматуре:

(1.43)

Расчет по кратковременному раскрытию трещин.

Ширину кратковременного раскрытия трещин определяют как сумму ширины раскрытия от длительного действия постоянных и длительных нагрузок и приращения ширины раскрытия от действия кратковременных нагрузок

Напряжение в растянутой арматуре при кратковременном действии всех нормативных нагрузок:

(1.44)

Приращение напряжения при кратковременном увеличении нагрузки от длительно действующей до ее полной величины составляет:

Характеристики

Список файлов ВКР