Антиплагиат (1232433), страница 7
Текст из файла (страница 7)
Проверка стены на устойчивостьОпределяем величины Н0, Е, е, Р.Н0 = q/у , (2.1.5)где q - временная нормативная распределенная нагрузка, у - удельный вес грунта засыпки.Н0 = 10/18 = 0,56 мРавнодействующ ая бокового давления грунта на стенку Е при наличии на призме обрушения равномерно распределенной нагрузкиинтенсивностью q для вертикальной стенки или стенки с небольшими уклонами определяется по формуле:Е = 0,5 у (Н+Н0)2tg2(45-φ/2), (2.1.6)где Н – полная высота стены, Н0 - высота приведенного слоя грунта, у –удельный вес грунта засыпки, φ0 – угол внутреннего трения грунта засыпки.Е = 0,5·18·(4,02+0,56)2·[59]tg2(45-32/2) = 45,31 кНЦентр прилож ения равнодействующ ей бокового давления грунта находится на расстоянии е от низа стенки:е = (Н+Н0)/3 (2.1.7)е = (4,02+0,56)/3 = 1,53 мР = 1,08· у h, (2.1.8)где у – удельный вес грунта, h – расстояние от равнодействующ ей сдвигающ ей силы до низа подошвы стены.Р = 1,08·18·(1,6·4,58+0,4·1,59) = 154,82 кН65Момент, опрокидывающ ий стену относительно точки «О», с учетом коэ ффиц иентанадежности по нагрузке γf = 1,2М0 = γf Ее, (2.1.9)где γf - коэффициент надежности по нагрузке,[31]Ее – пассивное сопротивление грунтаМ0 = 1,2·45,31·1,53 = 83,19 кНМомент, удерж ивающ ий стену от опрокидывания, при γf = 0,8,Му = γf∑Рiai (2.1.10)Му=0,8·1,08·18·(1,6·4,58·(1,6/2+0,4)+0,4·1,59·0,2)= 138,74 кН > М0=83,19 кНСила трения Т, сопротивляющ аяся скольж ению стены, с коэ ффиц иентом трения f = 0,55:Т = f γf Р (2.1.11)Т = 0,55·0,8·154,82 = 68,12 кН > 45,31 кН2.1.4.
Проверка основания под подошвой стены.Силы Е и Р создают относительно ц ентра тяж ести подошвы фундаментной плиты момент М и силу N, вызывающ ие по подошвенормальные напряж ения на грунт о. Рассматривая стену и грунт над фундаментной плитой как твердое тело, определяем величиныкраевых напряж ений в грунте под подошвой фундамента. При э том отрыв подошвы от грунта не допускается.Определяем момент сил Е и Р относительно ц ентра тяж ести подошвы от нормативных нагрузок:М = М0/1,2 – ∑ Рiai (2.1.12)М = 83,19/1,2 – 1,08·18·(1,6·4,58·(1 – 0,915) – 0,4·1,59·(1 – 0,2) = 67,12 кННаходим площ адь поперечного сечения: F = 2,0·1,5 = 3 м2Осевой момент находим по формуле:W = bh26 (2.1.13)66W = 3·22/6 = 2 м3о = Р/F + М/W , (2.1.14)о =154,82/3 + 67,12/2омах = 85 кН/м2 < Rтр = 1,2·150 = 180 кН/м2σmin = 18 кН/м2 > 0Таким образом, расчетом принята арматура: в стенке диаметром 16 мм с шагом 5 см (Аs = 10,05 см2), в фундаментной плите арматурадиаметром 10 мм с шагом 9 см (Аs = 7,07 см2) и диаметром 10 мм класса с шагом 4 см (Аs = 3,14 см2).672.2Расчет ригеля перекрытия2.2.1 Общие положенияВ здании с неполным каркасом ригель представляет собой неразрезную балку, шарнирно опертую на стены и напромежуточные колонны.
При ребристых плитах нагрузка считается равномерно распределенной. Изгибающие моменты ипоперечные силы в упругой неразрезной балке с пролетами, отличающимися не более чем на 20%, определяются поформулам:При равномерно распределенной нагрузке(2.2.1)В связи с тем, что постоянная нагрузка расположена по всем пролетам, а временная нагрузка может быть расположена внаиболее невыгодном положении, то для получения наибольших усилий в пролетах и на опорах необходимо рассмотреть ихсочетания и построить огибающую эпюру моментов. Для ослабления армирования на опорах и упрощения конструкциймонтажных стыков проводят перераспределение моментов между опорными и пролетными сечениями. Отличие междувыровненными ординатами опорных и вычисляемых по упругой схеме моментов, не должно превышать 30%.2.2.2.
Исходные данные для расчета[1]Участок строительства относится к IГклиматическому району и характеризуется следующими данными (СП 131.13330.2012 «Строительная климатология», СП20.13330.2011. « Нагрузки и воздействия»):— Расчетная температура наружного воздуха — (-270 С)— Нормативная глубина промерзания грунта —2,44 м— Расчетная снеговая нагрузка — 4,0 кПа— Нормативная ветровая нагрузка — 0,6 кПа68— Сейсмичность района строительства — 8 баллов[31]Конструктивная схема здания пристройки пищ еблока – ж елезобетонный каркас с заполнением стен из мелких керамзитобетонныхкамней, толщ ина стен 390 мм.Ригель представляет собой четырех пролетную неразрезную балку с пролетами, равными расстоянию:- по оси В-Г – 1,17 м;- по оси Г-Д – 4,97 м;- по оси Д-Е – 5,5 м;- по оси Е-И – 2,14 м.Сечение ригеля прямоугольное 0,40,6 м.Постоянная расчетная нагрузка на перекрытие от собственного веса составляет g=4,1 кН/м2, временная – 2,4 кН/м2, классбетона В20.
Класс арматуры A-III.Таблица 2.2.1 - Сбор нагрузки на перекрытие№п/пНагрузкаНормативная нагрузка, кН/м2γfРасчетная нагрузка, кН/м21Постоянная2Керамическая плитка(δ= 0,012 м, p =25[1]кн/м3)g =δ p = 0,012·25 = 0,3 кН/м30,301,10,333Слой цементного раствора (δ =0,03 м, p = 22 кн[1]/м3)g =δ p = 0,03·22 = 0,66 кН/м30,661,30,854Звукоизоляц ия(δ =0,016 м, p = 15 кн/м3)g =δ p = 0,016·15 = 0,24 кН/м30,241,20,285Ребристая плита без поперечных ребер(δ= 0,105 м, p =22,85 кн/м3)g =δ p = 0,105·22,85 = 2,4 кН/м32,401,12,646Итого уп= 13,604,17Временная2,001,22,48Итого:9,2010,60692.2.3Сбор нагрузок на погонный метр ригеляПостоянная расчетная нагрузка:g= L1+L22+ [1]Σg+gb (2.2)g = 9.0+9.02×4.1+0.4×0.6×25×1,1=43,5кН/м.Временная расчетная нагрузка:v = 9.0+9.02 ×2,4=21,6 кН/м (2.3)Полная нагрузкаq =g + v (2.4)g = 43,5 +21,6 = 65,1 кН/м2.2.4 Определение изгибающих моментов и поперечных силРасчетный пролет крайнего пролета равен расстоянию от оси опорной площадки на стену до оси первой колонны1,17 + 0,202=1,27 м (2.5)Расчетный средний пролет принимается равным расстоянию между осями колонн[1]l2 = 4,97 м, l3 = 5,50 м, l4 = 2,54 м.Для четырех пролетной балки рассматриваются 5 схем загружения.
Расчеты по упругой схеме работы приведены в таблице:[1]Таблиц а 2.2.2 – Таблиц а изгибающ их моментов.Схемы загруж енияИзгибающ ие моментыпролетныеопорныеМ1М2М3М4МВМСМД10,077х43,5х1,272=5,40,036х43,5х4,972=38,680,036х43,5х5,52=47,370,077х43,5х2,542=21,61-0,107х43,5х 4,972=-114,97-0,071х43,5х5,52=-93,43-0,107х43,5х 5,52 = -104,7920,1х21,6х 1,272=3,48-0,045х21,6 х4,972= -240,081х21,6х5,52= 52,93-0,023х21,6х2,542=- 3,21-0,054х21,6х 4,972 =-28,8-0,036х21,6х 5,52 = - 23,52-0,054х7021,6х 5,52 = -35,28Продолж ение таблиц а 2.2.2 – Таблиц а изгибающ их моментовСхемы загруж енияИзгибающ ие моментыпролетныеопорныеМ1М2М3М4МВМСМД30,072х21,6х 1,272=2,510,061х21,6х4,972=32,55-0,038х 21,6 х5,52=-24,830,098х21,6х 2,542= 13,66-0,121х21,6х 4,972=-64,56-0,018 х21,6х 5,52 =-11,76-0,058 х21,6х 5,52 =-37,94-0,018х21,6х 1,272=-0,630,056х21,6х4,972=29,88-0,018х 21,6х5,52=- 11,76-0,036х21,6х 2,542=-5,02-0,107х21,6х 4,972=-57,09-0,036х21,6х 5,52 = -23,52-0,107х21,6х 5,52 = - 69,9150,094х21,6х 1,272= 3,27----------0,067х21,6х 4,972=-35,750,018х21,6х 5,52 = 11,76-0,004х21,6х 5,52 = - 2,61+28,8814,68100,318,4-143,77-116,95-140,071+37,9171,2322,5435,27-179,53-105,19-142,691+44,7768,5635,6116,59-172,06-116,95-174,71+58,6738,6847,3721,61-114,97-81,67-107,39Таблиц а 2.2.3 – Таблиц а поперечных силСхемы загруж енияПоперечные силыОАQBLQBRQCLQCRQDLQDRОЕ10,393х43,5х 1,27= 21,71-0,607х43,5 х1,27=- 33,530,536х43,5 х4,97=115,88-0,464 х43,5 х4,97= -100,310,464х43,5 х5,5 = 111,01-0,536х43,5х5,5 = 128,240,607х43,5 х5,5 = 145,22-0,393х43,5х5,5 =-94,0320,446х21,6х1,27 = 12,23-0,554х21,6 х1,27=-15,20,018 х21,6 х4,97 =1,930,018 х21,6 х4,97 =1,930,482 х21,6 х5,5 =57,26-0,518 х21,6 х5,5 = -61,540,054 х21,6 х5,5 =6,42-0,054 х21,6 х5,5 =71- 6,45Продолж ение таблиц ы 2.2.3 – Таблиц а поперечных силСхемы загруж енияПоперечные силыОАQBLQBRQCLQCRQDLQDRОЕ40,38х21,6 х1,27 = 10,42-0,62х21,6 х1,27= - 170,63 х21,6 х4,97 =67,63-0,397 х21,6 х4,97 = - 42,62-0,04 х21,6 х5,5 = - 4,75-0,04 х21,6 х5,5 = - 4,750,558 х21,6 х5,5 = 66,290,442 х21,6 х5,5 = 52,515-0,036 х21,6 х1,27 =- 0,99-0,036х21,6 х1,27=-0,990,429 х21,6 х4,97 =46,05-0,571 х21,6 х4,97 = -61,30,571 х21,6 х5,5 = 67,83-0,429 х21,6 х5,5 = - 50,970,036 х21,6 х5,5 = 4,280,036 х21,6 х5,5 =4,281+233,94-48,73117,81-98,38168,27-189,78151,64-100,481+432,13-50,53183,51-142,93106,26-132,99211,51-146,541+520,72-34,52161,93-161,61178,84-179,21149,5-98,31Для выравнивания опорных моментов подобавочную эпюру, ссхемам (1+2), (1+3) и (1+4) накладываем на полученную эпюру треугольную[1]ординатами вершин, не превышающ ими 30 % от наибольших опорных моментов.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
