Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

Принимаем

Требуемое сечение арматуры равно:

принимаем . Размещение арматуры приведено на рисунке 2.4.

Рисунок 2.4 – Размещение арматуры

2.3.4.3. Определение приведенных характеристик сечения

Заменяем пустоты равновеликими по площади и моментам инерции прямоугольниками.

Толщина полок приведенного сечения

Ширина ребра

1160

1190

301

25

38

38

143

220

3.14

Рисунок 2.5 – Приведенное сечение плиты

Приведенная площадь сечения:

где A_B – площадь приведенного сечения плиты;

– площадь сечения продольной арматуры.

Приведенный статический момент относительно нижней грани сечения:

Положение центра тяжести приведенного сечения:

Приведенный момент инерции:

Момент сопротивления по нижней зоне:

Момент сопротивления по верхней зоне:

2.3.4.4. Назначение величины предварительного напряжения арматуры

Для арматуры должны выполняться условия:

и

где значение допустимых отклонений р принимается в зависимости от способа натяжения арматуры.

При электротермическом способе:

Тогда

Принимаем

Для проволочной арматуры и при других способах натяжения применяются другие формулы.

2.3.4.5. Определение потерь предварительного напряжения

Первые потери:

1. От релаксации напряжений арматуры.

При электротермическом натяжении арматурных канатов:

2. От температурного перепада.

Так как форма с изделием подогревается в тоннельной камере до одинаковой температуры, то и

3. От обмятия анкеров.

При электротермическом способе натяжения в расчете не учитывается

4. От сил трения арматуры.

При натяжении на упоры и отсутствии огибающих приспособлений не учитываются

5. От деформации стальной формы.

При электротермическом способе натяжения в расчете не учитываются

6. От быстронатекающей ползучести бетона.

Напряжения в бетоне на уровне центра тяжести предварительно напряженной арматуры равны:

Передаточная прочность бетона R_bp для арматуры A600 назначается из условия Принимаем

Так как то

Суммарные первые потери

Вторые потери.

7. От усадки бетона.

Для и при тепловой обработке изделия при атмосферном давлении

8. От ползучести бетона [3, табл.5, поз.9].

Так как то

где при тепловой обработке бетона.

Суммарные вторые потери Полные потери

Равны В соответствии с принимаем

2.3.4.6. Проверка прочности бетона в стадии обжатия

Напряжения в бетоне на уровне крайнего сжатого волокна после отпуска арматуры равны [2, п.1.29]:

Отношение Прочность бетона в стадии обжатия обеспечена.

2.3.4.7. Определение коэффициента точности натяжения арматуры

Коэффициент точности натяжения арматуры определяется по формуле:

При электротермическом способе натяжения:

тогда .

2.3.4.8. Проверка принятого сечения предварительно напряженной арматуры

Проверка сводится к вычислению коэффициента , уточнению значения коэффициента и сечения арматуры А_sp.

Для определения коэффициента вычислим следующие величины:

- предельное напряжение в арматуре сжатой зоны

- предварительное напряжение в напрягаемой арматуре до обжатия бетона

- с учетом полных потерь,

- напряжение в арматуре

при неавтоматизированном электротермическом натяжении арматуры

_;

Тогда:

Поскольку значение не совпадает со значением, принятым в п.2.3.2, то требуется перерасчет арматуры.

Для арматуры A600 коэффициент

Тогда :

Принимаем Дальнейший перерасчет арматуры не требуется: принимаем

2.3.4.9. Расчет прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси по поперечной силе

Расчетная поперечная сила на опоре равна:

Влияние свесов сжатых полок (при 6 отверстиях, с учетом ):

Влияние усилия обжатия продольной предварительно напряженной арматуры:

_{Вычисляем}

принимаем значение 1.5 [2, п. 3.31].

Вычисляем:

где для тяжелого бетона.

Так как поперечная арматура не требуется.

_{Проекция наклонной трещины на ось элемента:}

Так как принимаем

Тогда

Поскольку поперечная арматура не требуется, но ставится конструктивно.

На приопорных участках длиной 1.5 м устанавливается конструктивно диаметр Ø6 A400 с шагом В средней части пролета поперечная арматура не применяется.

2.3.4.10. Проверка прочности по сжатой полосе между наклонными трещинами

Расчет производится по формуле:

_где

2.3.4.11. Расчет плиты в стадии изготовления

При распалубке и снятии изделия с формы подъемными петлями плита работает как консольная балка [рис. 2.6]. Вылет консоли изгибающий момент от собственного веса плиты в основании консоли с учетом коэффициента динамичности [3, п.1.13] равен:

Рисунок 2.6 – Работа плиты при распалубке

Напряжение в напрягаемой арматуре, расположенной в сжатой зоне равно:

где при расчете элементов в стадии обжатия

определяется с учетом потерь дообжатия с коэффициентом , то есть [2.4.7].

Таким образом, после обжатия бетона в арматуре остаются растягивающие напряжения.

Усилие предварительного напряжения рассматривается как внешняя сила:

Изгибающий момент в консоли относительно верхней арматуры:

Вычисляем

где R_b определяется по классу бетона равной отпускной прочности .

Требуемое сечение арматуры в верхней зоне плиты определяется для внецентренно сжатого элемента:

Верхняя арматура по расчету не нужна, достаточна сетка принятая

в п. 2.3.4.1.

2.3.5. Расчет плиты по 2-ой группе предельных состояний

2.3.5.1. Проверка на образование начальных трещин в сжатой зоне при нормативных нагрузках в стадии изготовления

Сила обжатия Р₁ (после освобождения арматуры на упорах) открывают плиту от формы и изгибают ее. При этом могут возникнуть в верхней зоне начальные трещины. Трещины не возникнут, если удовлетворится условие:

,

Рисунок 2.7 – Появление трещины при отпуске арматуры

Момент от внешних сил:

Для вычисления момента силы Р₁ относительно ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой (верхней зоны) вычислим следующие величины:

Принимаем

- расстояние до нижней ядровой точки:

- момент силы Р₁ относительно ядровой точки

где [п. 2.5.5].

- максимальное напряжение в сжатом бетоне от внешних сил и сил предварительного напряжения:

При и имеем

тогда упругопластический момент сопротивления:

где принято при отпускной прочности бетона, .

Т.к. неравенство выполняется, то начальные трещины не возникают.

Проверка появления начальных трещин в местах установки монтажных петлей:

Т.к. неравенство выполняется, то начальные трещины не возникают.

2.3.5.2. Расчет нормальных сечений на образование трещин при эксплуатационной нагрузке

Изгибающий момент от внешних нагрузок при

в том числе от длительно действующих нагрузок:

Момент сил обжатия относительно верхней ядровой точки равен:

где [п.2.4.9].

Расстояние до верхней ядровой точки:

Принимаем

- максимальные напряжения в сжатой зоне бетона:

Упругопластический момент сопротивления относительно нижней растянутой зоны равен:

Проверка образования трещин производится из условия где

Условие выполняется, соответственно в элементе не возникают нормальные трещины.

2.3.5.3. Расчет наклонных сечений на образование трещин

Расчет производится в сечении у грани опоры плиты (I-I) и на расстоянии длины зоны передачи напряжений в сечении (2-2) [рис. 2.8].

Длина зоны передачи напряжений равна:

где

(с учетом потерь поз. 1-5);

Рисунок 2.8 – Определение напряжения в арматуре

Определение нормальных напряжений в бетоне от внешней нагрузки и усилия предварительного обжатия на уровне центра тяжести приведенного сечения (У=0):

в сечении 2-2

в сечении 1-1

Определение касательных напряжений в бетоне от внешней нагрузки:

Значение главных напряжений (растягивающих _mt и сжимающих _mc) в бетоне:

в сечении 2-2

в сечении 1-1

Определение коэффициента влияния двухосного сложного напряженного состояния на прочность бетона:

в сечении 2-2

где для тяжелого бетона. Принимаем ,

в сечении 1-1

Принимаем

Проверка образования трещин наклонных к продольной оси элемента производится из условия

В сечении 2-2: - трещин нет.

В сечении 1-1: - трещин нет.

2.3.5.4. Определение прогиба плиты при отсутствии трещин в растянутой зоне

Определяется кривизны от кратковременной нагрузки (1.5 кН/м²):

Характеристики

Список файлов ВКР