ПЗ (1232053), страница 2

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

Забазисную мощность, если мощность питающей энергосистемы не известна и еѐможносчитатьнеограниченнобольшой.НаиболееудобнопринятьSб=100 МВ  АХбсистХбвлХбвлХбклХбклК1Uст1=115 кВХбтрХбтрК2Uст2=6,6 кВРисунок 2.2 – Схема замещенияОтносительное сопротивление воздушной линии определяется:Xб вл  x0вл  l Sб,2Uсргде x 0вл – индуктивное сопротивление одного километра воздушнойпримем равным 0,4 Ом/км. согласно [2].Относительное сопротивление кабельной линии определяется:14(2.1)линии,Xб кл  x0кл  l Sб ,2Uср(2.2)где x0кл – индуктивное сопротивление одного километра кабельной линии,примем равным 0,131 Ом/км, согласно [2].Относительное сопротивление трансформатора с расщеплѐнной обмоткойXбтр 1,875u k Sб,100Sн.тр(2.3)где Sн.тр –номинальная мощность трансформатора, МВ  А; u k – напряжениекороткого замыкания трансформатора, %.Относительное сопротивление энергосистемы:SбXбсист  ,Sк(2.4)где; Sк – мощность короткого замыкания системы, МВ  А.3Sк  3  Iкз  Uср ,(2.5)где I3кз –ток трѐхфазного короткого замыкания на шинах источника, кА; U ср –среднее напряжения , кВ.Произведѐм численный расчѐт:Sк  3  20,279 115  4039,289 МВ  А ;Xбсист 100 0,0247 .4039,28915Сопротивление воздушных и кабельных линий необходимо разделить надва, так как питание осуществляется по двум линиям.Произведем расчѐт:0,4  l,7  1,96 Xб вл 100211521100,131  2,17 Xб кл 2 0,0055 ;2115  0,0012 .Тогда сопротивление до точки К1 будет равно:XК1  Xбсист  Xбкл  Xбвл  0,0247  0,0012  0,0055  0,0314 ;X бтр 1,875  10,5 100 1,2310016Соответственно сопротивление до точки К2 будет равно:X К2  X К1  X бтр  0,0314  1,23  1,544 .2.2 Расчѐт тока короткого замыканияОпределим базисный ток короткого замыкания, кА:Iб Sб ,3  Uср(2.6)Периодическая составляющая трѐхфазного тока короткого замыкания, кА:Iк Iб , Xрез16(2.7)Ударный ток короткого замыкания, кА:iу  2,55  Iк ,(2.8)Максимальное значение апериодической составляющие тока короткогозамыкания в момент размыкания контактов выключателя ,кА :ia  2  Iк  e TA ,(2.9)где  –минимальное время до момента размыкания контактов, с эту величинунаходим по формуле(2.10) ;  t з min  tсв ,(2.10)где t з min –минимальное время действия защиты, 0,01 с ; t св –собственное времяотключения выключателя с приводом, с согласно [3 ].Для 110 кВ собственное время отключения выключателя принимаемравным 0,035с и 0,015с для 6 кВ соответственно.ТА –постояннаявременизатуханияапериодическойсоставляющейпринимаем равным 0,03с для 110 кВ и 0,07 для 6 кВ.Мощность трѐхфазного тока короткого замыкания, МВ∙А:Sк Sб , Xрез(2.11)Тепловой импульс тока короткого замыкания, кА2∙с:Bк  Iк  tоткл  ТА ,2(2.12)где t откл –время отключения тока короткого замыкания, с, эту величинунаходим по формуле (2.13)17tоткл  tcр  t рз  tсв ,(2.13)где t cр – собственное время срабатывания защиты, с; t рз –время выдержкирелейных защит, с.Для 110 кВ t рз =2 с, для 6 кВ t рз =1с, а для фидера 6 кВ t рз =0,5 с.Произведѐм численный расчѐт тока короткого замыкания до точки К1:Базисный ток короткого замыкания:Iб 100 0,502 кА.3  115Периодическая составляющая трѐхфазного тока короткого замыкания:Iк 0,502 15,987 кА.0,0314Ударный ток короткого замыкания:iу  2,55 15,987  40,767 кА.Минимальное время до момента размыкания контактов:  0,01  0,035  0,045 с.Значение апериодической составляющей в момент отключения токакороткого замыкания :0,045ia  2 15,987  e 0,03  5,06 кА.Мощность трѐхфазного тока короткого замыкания:Sк 100 3184,713 МВ∙А.0,031418Время отключения тока короткого замыкания:tоткл  0,1  2  0,035  2,135 с.Тепловой импульс тока короткого замыкания:22Bк  15,987  2,135  0,03  553,339 кА ∙с.Произведѐм численный расчѐт тока короткого замыкания до точки К2:Базисный ток короткого замыкания:Iб 100 9,164 кА.3  6,3Периодическая составляющая трѐхфазного тока короткого замыкания:Iк 9,164 17,505 кА.0,5235Ударный ток короткого замыкания:iу  2,55 17,505  44,637 кА.Минимальное время до момента размыкания контактов:  0,01  0,015  0,025 с.Значение апериодической составляющей в момент отключения токакороткого замыкания :0,025ia  2 17,505  e 0,07  17,365 кА.Мощность трѐхфазного тока короткого замыкания:19Sк 100 191,021 МВ∙А.0,5235Время отключения тока короткого замыкания:tоткл  0,1  1  0,015  1,115 с.Время отключения тока короткого замыкания на фидере 6 кВ:t откл  0,1  0,5  0,015  0,615 с.Тепловой импульс тока короткого замыкания:22Bк  17,505  1,115  0,07  363,113 кА ∙с.Тепловой импульс тока короткого замыкания для фидера 6 кВ:22Bк  17,505  0,615  0,07  209,901 кА ∙с.Для удобства сведѐм результаты расчѐта токов короткого замыкания втаблицу 2.1.Таблица 2.1– Результаты расчѐта токов короткого замыкания.Местокороткогозамыкания.К1К2Фидер 6 кВДействующее Ударный токЗначениеТепловойзначениекороткогоапериодической импульс токапериодической замыкания,составляющейкороткогосоставляющейкАв моментзамыкания,тока короткогоотключениякА2 с.замыкания, кАтока короткогозамыкания, кА15,98740,7675,06553,33917,50544,63717,365363,11317,50544,63717,365209,901203.

ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ ПОДСТАНЦИИ ИРАЗРАБОТКА СХЕМ ГЛАВНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ3.1 Расчѐт максимальных токов основных присоединений подстанцийОсновные электрические аппараты выбирают по условиям длительногорежима работы сравнением рабочего напряжения и наибольшего длительногорабочего тока присоединения, где предлагается установить данный аппарат, сего номинальными параметрами. Выбранные аппараты проверяют по условиюкороткого замыкания.За наибольший рабочий ток присоединения принимают ток с учѐтомдопустимой перегрузки длительностью не меньше 30 мин.I1I2Uст1=110 кВI3I4I5Uст2=6 кВI5.1Рисунок 3.1 – Схема для расчета максимальных рабочих токов основныхприсоединений подстанцииПроизведѐм численный расчѐт максимальных рабочих токов основныхприсоединений подстанций согласно рисунку 3.1.21Вводы подстанции, А:Iр max(1) гдеКпер –коэффициентКпер  n т  Sнтр ,3  Uстперегрузки,равный(3.1)1,5;n т –количествотрансформаторов; Sнтр –номинальная мощность трансформатора, кВ∙А; Uст –напряжение ступени для которой производится расчѐт, кВ;Iр max(1) 1,5  2  16000 240,98 А.3  115Первичная обмотка высшего напряжения понижающего трансформатора cрасщепленной обмоткой, А:Iр max(2)  Iр max(3) Iр max(2)  Iр max(3) Кпер  Sнтр,3  Uст(3.2)1,5  40000 120,49 А.3  115Вторичные обмотки низшего напряжения понижающего трансформатора cрасщепленной обмоткой (с учѐтом возможности отключения одного из двухтрансформаторов), А:Iр max(4)  Iр max(5) Smax ,3  Uст(3.3)где Smax –суммарная максимальная нагрузка фидеров под номерами: 1, 3, 5 11,13, 19, 33, 41 ,43, 35, 45, 47, 63, 69, 55 и 51, кВ∙А;Численный расчѐт:Iр max(4)  Iр max(5) 2220,446 1873,73 А;3  UстIр max(6)  Iр max(7) Smax ,3  Uст(3.4)где Smax –суммарная максимальная нагрузка фидеров под номерами: 2б, 2а, 4,8, 20, 14, 68, 28, 44, 46, 36, 54, кВ∙А.Iр max(6)  Iр max(7) 20,712 1898,1 А.3  6,3Расчѐт токов протекающих непосредственно по фидерам рассмотрим напримере фидера под номером сорок один, А:Iрmax ф41 Smaxф 41,3  Uн2(3.5)где Smaxф 45 – полная мощность потребляемая фидером, кВ  А ;Iрmax ф41 3310 303,34 А.3  6,3Расчѐт токов остальных фидеров производится аналогично и сводится втаблицу 3.1Таблица 3.1 Расчѐт максимальных рабочих токов отходящих фидеровНомер фидераЗначение силы тока, А1132,612303,343203,534220,8523Окончание таблицы 3.173,29912611243,4138153,96209,6710259,7112581,291490,721610,991817,61993,4135,26236,625419,442729197,94187,683157,553366,89353137115,743928303218,1497164,485,86243.2 Выбор оборудования распределительного устройства (РУ) 110 кВИсполнение ЗРУ 110 кВ выполнено в виде закрытого распределительногоустройства (ЗРУ).Строительство подстанций закрытого типа целесообразно в условияхплотной городской за стройки со стесненными условиями, ограничениями поплощади и уровню шума.

Средняя площадь участка для здания, обеспечениятехнологических заездов составляет 0,2-0,25 га, в то время как строительствоподстанций с открытым распределительным устройством 11035 кВ увеличитэту цифру в 2-3 раза. Закрытое размещение силового оборудования позволяетстроить подстанции в непосредственной близости от жилых зданий исооружений, обеспечивая минимальную длину распределительных сетейсреднего напряжения, тем самым снижая потери на передачу.В соответствии с [5] для подобного типа ПС допускается применять схему«два блока с выключателями и неавтоматической перемычкой со сторонылиний».3.2.1 Выбор силового выключателяСиловой выключатель – это коммутационный аппарат предназначенный длявключения и отключения токов, протекающих в нормальном и аварийныхрежимах работы электрической сети.На рисунке 3.3 изображѐн силовой элегазовый выключатель, устанавленныйв 3РУ.Преимущества выключателя: Высокая заводская готовность, простой, быстрый монтаж и ввод вэксплуатацию. Высокая коррозионная стойкость покрытий, применяемых для стальныхконструкций выключателя. Пониженные усилия оперирования выключателем. Использование в соединениях двойных уплотнений.25Рисунок 3.3– Силовой выключательтипа ВГТЗ-1101.

Характеристики

Список файлов ВКР