Антиплагиат (1230201), страница 5
Текст из файла (страница 5)
Первичнаяобмотка трансформатора тока включается последовательно в цепь сизмеряемым переменным током, а во вторичную включаются измерительныеприборы. Ток, протекающий по вторичной обмотке трансформатора тока,пропорционален току, протекающему в его первичной обмотке.[33]Трансформаторытока (ТТ) предназначены для разделения вторичных ц епейс первичными, находящ имися под высоким напряж ением, и приведенияконтролируемого или измеряемого тока к величинам, допустимым дляаппаратуры РЗА или измерительных приборов.Для всех вводов автотрансформатора и линии 220 кВ производим выбортрансформаторов тока [6]и сводим в таблиц у 2.9.Таблиц а 2.9 – Каталож ные данные трансформаторов токаПараметрытрансформатора тока:Един.изм.Значение параметраТГФМ – 220 ТОЛ-10-М4Класс точности0,2/0,2S/ 0,5/ 0,5S; 5Р,10Р0,2S; 0,2; 0,5S; 0,5 5Рили 10РКоличество обмоток до 6 5МаксимальныенагрузкиВА До 60 До 30Номинальноенапряж ениекВ 220 10Номинальный токпервичной обмоткиА300-600, 500-1000,600-1200, 750-1500,1000-2000, 1500-300010, 20, 30, 40, 50, 100,150, 200, 300, 400, 600,800, 1000, 1500, 2000,2500, 3000, 4000http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.22624010&repNumb=116/4607.06.2016Антиплагиат[3]Номинальный токвторичной обмоткиА 1 или 5 1 или 5ОдносекундныйтоктермическойстойкостикА 86-104 61ТокэлектродинамическойстойкостикА 125-150 152,5[17]Произведем выбор трансформатора тока на ввод ВН трансформатора.Методику выбора и проверки трансформаторов тока принимаем согласно [4].1.
По номинальному напряж ению:,UUном ном.сети(2.16)где Uном– номинальное напряж ение трансформатора тока, кВ.. 220 2202. По току первичной обмотки:ном1 мах.рахI I , (2.17)где Iном1–номинальный ток первичной обмотки трансформатора тока, А.. 3000 33 , 165[3]Номинальный[3]установки,ток[9]должентак какбыть как можно ближе к рабочему току[9]недогрузкапервичной обмотки приводит к увеличениюпогрешностей.3.[3]По [9]току вторичной обмотки:ном.приб ном2I I , (2.18)где I2ном– номинальный ток вторичной обмотки[50]трансформатора тока, А;Iном.приб– номинальный ток подключаемого прибора, А.55.4. По э лектродинамической стойкости, кА:дин удi i , (2.19)где iдин– ток электродинамической стойкости, кА.25 1 1 , 7 .5.
По термической стойкости, кА:к2термВ t I , (2.20)где Iтерм– ток термической стойкости трансформатора тока, кА; t – времяпротекания тока термической стойкости,[17]сек.. 7396 513 , 156. Проверка по номинальной нагрузки обмотки для РЗА.Для РЗА используются обмотки трансформатора тока класса 10Р, т.е. сдопустимой погрешностью е =10%. Допустимая нагрузка на вторичнойобмотке ТТ (Ом или ВА) зависит от:- номинальных первичного и вторичного тока Iн.1 и Iн.2;- кратности тока КЗ= Iк/Iн.1;- типа ТТ.Максимальный ток трехфазного КЗ на шинах ВН составляет 2213 А.Рассчитаем сопротивление контрольного кабеля, Ом:http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.22624010&repNumb=117/4607.06.2016АнтиплагиатqlZкаб, (2.21)где q – сечение ж илы кабеля, примем равное 4 мм2; г – удельная э лектрическаяпроводимость, м/Ом мм2(г=57 м/(Ом*мм2) для меди); l - длина кабеля от ТТ допанелей РЗА, равная 250м.096 , 157 4250Zкаб.7.
Рассчитаем допустимую нагрузку на обмотку для РЗА трансформатортока.Коэ ффиц иент трансформац ии трансформатора тока ТГФМ-220 равен:2.н.н1.н.нттIIК , (2.22)60053000Ктт.Наибольшая кратность КЗ равна:1.н.н(3)мах10IIК , (2.23)737 , 03000221310К.В соответствии с кривой кратности тока для ТГФМ-220 выбираемдопустимую нагрузку во вторичных ц епях при Sнагр.76 ВА.Допустимая нагрузка на обмотку для РЗА трансформатор тока, Ом:04 , 32576) (IS22.н.нном.доп нZ, (2.24)04 , 32576.доп нZ.Сопротивление нагрузки вторичной обмотки ТТ равно, Ом:РЗА пер каб расчZ R Z 2 Z , (2.25)где 24 , 0 ZРЗАОм (три терминала [основная, резервная защ иты ипротивоаварийная автоматика] по 0,08 Ом каж дая); Rпер- переходноеhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.22624010&repNumb=118/4607.06.2016Антиплагиатсопротивление соединительных контактов в токовых ц епях защ иты..
532 , 2 24 , 0 1 , 0 096 , 1 2 ZрасчКак виднорасч допZ Z то есть нагрузка на трансформатор тока непревышает допустимую.Выполним проверку по величине фактической мощ ности нагрузки обмоткиТТ, ВА:3 , 63 5 I Z S22расч факт, (2.26). 3 , 63 5 532 , 2 S2фактПолученная фактическая нагрузка в % от номинального значения:номфактSS 100S, (2.27)3 , 83763 , 63 100SНагрузка на трансформатор тока не выходит за нормируемые пределы в 25100 % от номинального значения.
Догрузочные резисторы нетребуются.Трансформаторы тока для остальных РУ 220 кВ, РУ 10 кВ и ВЛ 220 кВвыполняется аналогично и приведены в Прилож ении В.3 ВЫБОР ПАРАМЕТРОВ НАСТРОЙКИ УСТРОЙСТВ РЗА ВЛ 220кВЧЕРЕПАХА-ЗЕЛЁНЫЙ УГОЛ И УСТРОЙСТВ РЗА Т1Согласно нормам технологического проектирования - СО 153-34.20.1222006 [7], а так ж е ПУЭ [8]На линиях с двухсторонним питанием 110-220 кВ,отнесенным к ЕНЭС, а также отходящих от ПС ЕНЭС, должны устанавливатьсядве независимые защиты от всех видов повреждения: быстродействующаязащита с абсолютной селективностью и комплект ступенчатых защит.В качестве основной быстродействующей защиты применять один изследующих вариантов:1) продольную дифференциальную защиту (ДЗЛ);2) дифференциально-фазную (ДФЗ) защиту;3) защиту с высокочастотной блокировкой;4) комплект ступенчатых защит с передачей блокирующих илиразрешающих сигналов.Установка второй быстродействующей защиты предусматривается на особоответственных линиях напряжением 110-220 кВ, если при отказе срабатыванияили выведении из действия основной быстродействующей защиты отключениекороткого замыкания на линии резервной защитой с выдержкой времени можетпривести к нарушению устойчивости нагрузки, к нарушению технологии особоответственных производств, надежной работы атомных станций, а такжетребований экологии.Две основные быстродействующие защиты должны устанавливаться накабельных и кабельно-воздушных линиях, а также на воздушных линиях вместах массовой застройки.В качестве второй быстродействующей защиты может быть использованкомплект ступенчатых защит с передачей разрешающих или блокирующихсигналов.Для обеспечения взаимодействия полукомплектов быстродействующихзащит должны использоваться высокочастотные каналы связи (ВЧКС) иволоконно-оптические линии связи (ВОЛС).Комплект ступенчатых защит должен содержать дистанционную и токовуюнаправленную защиту нулевой последовательности.
Отдельные (по выбору)ступени дистанционной защиты должны блокироваться при качаниях.Должна предусматриваться возможность оперативного и автоматическогоускорения ступенчатых защит и выбора ускоряемых ступеней.На[14]защ ищ аемой Линии 220 кВ Черепаха-Зелёный угол в качестве основнойбыстродействующ ей защ иты устанавливаем один комплект продольнойдифференц иальной защ иты на базе микропроц ессорного терминала«SIPROTEC 4 7SD522», в качестве резервной защ иты – один комплектступенчатых защ ит на базе микропроц ессорноготерминала «SIPROTEC 4http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.22624010&repNumb=119/4607.06.2016Антиплагиат7SA522».3.1 Расчет уставок основной защиты линии 220 кВ [6]Черепаха-Зелёныйугол3.1.1 Описание терминала «SIPROTEC 4 7SD522»В устройстве защ иты «SIPROTEC 4 7SD522» [9] реализованы функц иидифференц иальной и дистанц ионной защ иты.
Функц ия двухстороннегоопределения места повреж дения предоставляет возмож ность точно определятьместо повреж дения на двухконц евых линиях даж е при самых неблагоприятныхусловиях работы и при слож ных несимметричных реж имах в сети.Комбинированная защ ита линии является селективной защ итой воздушныхи кабельных линий, как с односторонним, так и с многосторонним питанием врадиальных, кольц евых и в смешанных сетях любого напряж ения. Реализованапофазная обработка измеряемых величин.
Защ ищ аемая сеть - сеть сзаземленной, компенсированной или изолированной нейтралью.Устройство обладает всеми функц иями, необходимыми для обеспечениязащ иты воздушных линий, и, таким образом, является универсальным. Онотакж е мож ет быть использовано в качестве резервного комплекта защ иты (приналичии в ней защ ит со ступенчатыми характеристиками) по отношению клюбой из защ ит с абсолютной селективностью, устанавливаемых для защ итылиний, трансформаторов, генераторов, двигателей и шин всех уровнейнапряжения.[6]Функц ия блокировки при броске тока намагничивания позволяет применятьустройство 7SD5 даж е при наличии в защ ищ аемой зоне трансформатора (опц иязаказа) с изолированной, заземленной или заземленной через дугогасящ уюкатушку нейтралью. Основное преимущ ество принц ипа работыдифференц иальной защ иты - отключение без выдерж ки времени всехповреж дений, возникающ их в пределах защ ищ аемого объекта.Защ ищ аемая зона определяется располож ением измерительныхтрансформаторов тока.
Указанная особенность и обуславливает абсолютнуюселективность дифференц иальной защ иты. Устройства защ иты, располож енныепо конц ам защ ищ аемого объекта, обмениваются меж ду собой информац ией обизмеренных величинах через соответствующ ий интерфейс данных защ иты повыделенному каналу связи (обычно э то оптоволоконные кабели) или черезмультиплексированные каналы связи, при реализац ии функц иидифференц иальной защ иты.Обнаруж ение короткого замыкания в защ ищ аемой зоне с использованиемтолько измеренных токов - основная функц ия дифференц иальной защ иты.Обнаруж иваются такж е короткие замыкания через большое переходноесопротивление. Защ ита способна такж е выявлять и слож ные многофазныеповреж дения, поскольку сравнение измеренных величин выполняется пофазно.Реализована блокировка защ иты при бросках тока намагничивания силовыхтрансформаторов, располож енных в защ ищ аемой зоне.
При включении накороткое замыкание в любой точке линии, защ ита срабатывает мгновенно.3.1.2 Расчет уставок основной защ иты линии (ДЗЛ) на терминале 7SD522Особенностью устройства защ иты 7SD52 является:Наличие лишь одной трехфазной группы входных токовых ц епей;Для сравнения с дифференц иальным током (векторной суммой токов поплечам защ иты)используется величина торможения, которая вычисляется наоснове фактических погрешностей измерения и канала передачи данных,[53]какскалярная сумма.Расчет уставок основной защ иты линии осущ ествляем согласно [10].УставкаIdiff>выбирается исходя из условий отстройки от зарядного токалинии. В качестве величины срабатывания долж на быть установлена величина,большая, чем полный ток повреж дения линии в установившемся реж име. Длякабельных и длинных воздушных линий при э том необходимо учитыватьемкостной ток.емк diffI)35,2(I, (3.1)lCfU32I0 ном ном емк, (3.2)гденомU – первичное номинальное напряж ение сети, 220 кВ;номfноминальная частота, 50 Гц ;0http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.22624010&repNumb=120/4607.06.2016АнтиплагиатC - рабочая емкость на единиц у длины линии,нФ/км; l– длина линии.Рабочая емкость на единиц у длины линии определяется из выраж ения (3.3),нФ/км:ном0f2bC, (3.3)где b – емкостная проводимость на рабочую длину линии, из [11] принимаемb=2,701∙10-6См/км:6,850 14 , 3 210 701 , 2C60.Тогда емкостной токрассчитывается по формуле (3.2), А:03 , 11 13 , 32 10 6 , 8 50 220000314 , 3 29[59]емкI.Ток срабатывания защ иты определяется из выраж ения (3.1), А:09 , 33 03 , 11 3diffI.Отстройка уставки от тока небаланса максимального нагрузочного реж има:мах .
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
