ПС 220 кВ НПС-1 с разработкой РЗА ВЛ 220 кВ НПС-1 – Хабаровская и трансформатора Т1 (1229099), страница 4
Текст из файла (страница 4)
Ом.
Принимаем уставку второй зоны дистанционной защиты равную
Ом.
При расчёте сопротивления третей ступени по условию отстройки от нагрузки принимаем ток нагрузки равный рабочему току провода АС – 300/39, который равен 
А согласно [3]. Задаём сопротивление третей ступени дистанционной защиты чтобы оно удовлетворяло коэффициенту отстройки равному 1.32 согласно [5].
Рисунок 3.3 – Отстройка от тока нагрузки программном комплексе ТКЗ 3000.
В результате расчёта получаем 
Ом.
Переводим полученное значение во вторичное по формуле (3.20):
Ом.
Принимаем уставку третей зоны дистанционной защиты равную
Ом.
Проверка чувствительности по условию дальнего резервирования третей зоны дистанционной защиты:
Таблица 3.6 – Проверка чувствительности по условию дальнего резервирования третей ступени дистанционной защиты
| Место короткого замыкания | Коэффициент чувствительности |
| Шины ПС 500 кВ Хабаровская | 3.41 |
| НН на АТ2 ПС 500 кВ Хабаровская | 0.07 |
| Шины ПС Ин/тяг. | 2 |
Окончание таблицы 3.6
| Шины ПС Левобережная | 0.69 |
| Шины ПС Волочаевка | 0.81 |
| Шины ПС Биробиджан | 0.79 |
Из результатов расчёта видно, что по чувствительности защита удовлетворяет на шинах ПС 500 кВ Хабаровская и на шинах ПС Ин/тяг по 
согласно [2].
Полученные уставки всех ступеней дистанционной защиты в первичных величинах и во вторичных величинах сводим в таблицу 3.7.
Таблица 3.7 – полученные уставки ДЗ
| Номер ступени ДЗ | Уставка по току в первичных величинах, Ом | Уставка по току во вторичных величинах, А | Время срабатывания, с. |
| I | 36.7 | 3.34 | 0 |
| II | 65 | 5.91 | 1 |
| III | 370 | 33.64 | 3.5 |
Построение полигональной характеристики зоны срабатывания дистанционной защиты:
Расчёт характеристического угла защищаемой линии производится по формуле:
, (3.21)
где 
- первичное реактивное сопротивление защищаемой линии по прямой последовательности согласно таблице Б.5 (приложение Б); 
- первичное активное сопротивление защищаемой линии по прямой последовательности согласно таблице Б.5 (приложение Б).
.
Расчетная формула для определения уставки по реактивной составляющей сопротивления прямой последовательности:
; (3.22)
Ом.
Минимальная уставка активного сопротивления при междуфазных КЗ для линии определяется как:
, (3.23)
где 
– переходное сопротивление дуги в месте КЗ.
, (3.24)
где 
– длина дуги, определяется как расстояние между изоляторами. Принимаем равным 5; 
– минимальный ток дуги. Принимаем для первой стуени 2000 согласно [8]; 
- напряжение дуги. Принимаем равным 
согласно [8].
Ом.
Полученное значение 
переводим во вторичную величину аналогично (3.20):
Ом;
Ом.
Расчёты для второй и третей ступеней производим согласно формулам (3.22 – 3.24) и заносим их в таблицу 3.8.
Таблица 3.8 – полученные уставки ДЗ для построения полигональной характеристики срабатывания
| Номер ступени | Х, Ом |
|
|
|
| I | 3.25 | 6.25 | 0.57 | 0.34 |
| II | 5.76 | 8.33 | 0.76 | 0.46 |
| III | 32.78 | 10.42 | 0.95 | 0.57 |
, Ом
, Ом Зона нагрузочных векторов сопротивления представлена в виде выреза в основных зонах дистанционной защиты. Угол нагрузки 
принимаем равным 
.Расчёт активного сопротивления производим по формуле:
; (3.25)
Ом.
По полученным данным строим полигональную характеристику рисунок В.1 (приложение В).
3.2.1.3 Устройство резервирования отказа выключателя линии
Уставка по току срабатывания рассчитывается согласно (3.18):
А.
Уставку по току срабатывания УРОВ линии принимаем 
А.
Уставка по времени срабатывания УРОВ линии 1-й ступени (повторное отключение) (адрес 7025): (T1) 
Уставка по времени срабатывания УРОВ линии 2-й ступени (отключение смежных присоединений) (адрес 7026): (T2) 
3.2.2 Расчёт основной защиты
3.2.2.1Расчёт дифференциально-фазной защиты (ДФЗ)
Принцип ДФЗ основан на сравнении фаз токов на концах защищаемой линии. Между комплектами ДФЗ расположенными по разным концам защищаемой линии организованна высокочастотная связь для взаимного обмена информацией.
Измерительный орган (ИО) тока обратной последовательности является основным измерительным органом от несимметричных повреждений.
Расчёт уставки пускового (блокирующего) ИО тока обратной последовательности производится по формуле:
, (3.26)
где 
- первичный ток небаланса, вызываемый погрешностью трансформаторов тока; 
- первичный ток несимметрии обратной последовательности, обусловленный несимметрией в системе. Принимаем 3 А.
, (3.27)
где 
- коэффициент небаланса равный 0.02; 
- первичный максимальный рабочий ток в месте установки полукомплекта защиты, равный максимальному рабочему току линии согласно [3].
А;
А.
Проверка по коэффициенту чувствительности отключающего ИО, реагирующего на ток обратной последовательности производится по формуле:
, (3.28)
где 
- первичное минимальное значение тока обратной последовательности при расчётном виде КЗ ( в качестве расчётного рассматривают двухфазное КЗ на землю или однофазное КЗ в конце зоны действия защиты), принимаем согласно таблице А.2 (приложение А); 
- уставка отключающего измерительного органа, которая в два раза больше значения пускового (блокирующего) измерительного органа.
.
Уставка отключающего органа обладает требуемой чувствительностью.
Переводим уставки отключающего и пускового (блокирующего) ИО тока обратной последовательности в проценты от номинального первичного тока трансформатора тока по формуле:
, (3.29)
где 
- значение уставки ,рассчитанное в первичных величинах; 
- номинальный первичный ток трансформатора тока. Принимаем равным 1000 согласно таблице Б.2 (приложение Б).
;
.
Принимаем уставку отключающего ИО равной «I2» = 1.96% и уставку пускового ИО равной «I2» = 3.92%.
ИО прямой последовательности является основным ИО от симметричных повреждений.
Расчёт уставки пускового (блокирующего) ИО тока прямой последовательности производится по формуле:
; (3.30)
А.
Проверка по коэффициенту чувствительности отключающего органа, реагирующего на ток прямой последовательности производится по формуле:
. (3.31)
где 
- первичный минимальный ток прямой последовательности в месте установки полукомплекта при трёхфазном КЗ в конце зоны действия защиты принимаем согласно таблице А.1 (приложение А); 
- уставка отключающего измерительного органа, которая в 1.4 раза больше значения пускового (блокирующего) измерительного органа.
.
Выбранная ИО тока прямой последовательности уставка не обладает требуемой чувствительностью.
Расчёт уставки пускового (блокирующего) ИО фазного тока производится по формуле:
; (3.32)
А.
Проверка по коэффициенту чувствительности отключающего органа, реагирующего на фазный ток производится по формуле:
, (3.33)
где 
- минимальный фазный ток прямой последовательности в месте установки полукомплекта при трёхфазном КЗ в конце зоны действия защиты принимаем согласно таблице А.2 (приложение А); 
- уставка отключающего измерительного органа, которая в 1.4 раза больше значения пускового (блокирующего) измерительного органа.
.
Выбранная ИО фазного тока уставка не обладает требуемой чувствительностью.
На длинных линиях с малыми токами замыкания на землю пуск высокочастотного передатчика осуществляется по ИО напряжения, реагирующему на напряжение обратной последовательности.
Расчёт уставки ИО напряжения обратной последовательности производится по формуле:
, (3.34)
где 
- первичное напряжение небаланса обратной последовательности, обусловленное погрешностями трансформатора напряжения; 
- первичное напряжение обратной последовательности, обусловленное наличием источников несимметрии в сети.
, (3.35)
где 
- номинальное напряжение линии. Принимаем 220 кВ.
кВ;
; (3.36)
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
