Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

В соответствии с рассчитанной мощностью вторичной нагрузки трансформаторов тока принимается решение о необходимом сечении вторичных измерительных цепей ТТ и о необходимости установки догрузочных резисторов для работы в заданном классе точности.

Выбор номинального первичного тока и проверка по максимальным и минимальным режимам первичного тока

Номинальный первичный ток трансформатора тока выбирается из ряда номинальных значений первичного тока согласно таблице 5 ГОСТ 7746-2001

Согласно ГОСТ 7746-2001 диапазоны измерения трансформаторов тока классом точности 0,2S, 0.5S составляют 1%-120%

Согласно П.1.5.17 ПУЭ допускается применение трансформаторов тока с завышенным коэффициентом трансформации (по условиям электродинамической и термической стойкости или защиты шин), если при максимальной нагрузке присоединения ток во вторичной обмотке трансформатора тока будет составлять не менее 40% номинального тока счетчика, а при минимальной рабочей нагрузке - не менее 5%. Для трансформаторов тока классом точности 0,2S, 0,5S ток во вторичной обмотке при минимальной рабочей нагрузке должен составлять не менее 1% номинального тока счетчика согласно ГОСТ Р 52323-2005 и ГОСТ 7746-2001

Исходя из выше сказанного номинальный первичный ток выбирается по условиям:

Максимальные и минимальные рабочие токи присоединений находятся в диапазоне 1%-120%, следовательно коэффициенты трансформации трансформаторов тока выбраны верно.

Расчет нагрузок вторичных цепей трансформаторов тока и выбор сечения кабеля во вторичных цепях трансформаторов тока

Сопротивление проводов и кабелей в зависимости от схемы соединения

трансформаторов тока рассчитывается по формуле:

где

– коэффициент схемы включения счетчика (включение электросчетчика и приборов в три фазы по схеме полной звезды - kсх=1; включение электросчетчика и приборов в две фазы по схеме неполной звезды - kсх=1,73; подключение трехфазного счетчика к ТТ, установленному в одной фазе - kсх=2);

r – удельное сопротивление, Ом.мм2/м (для меди – 0,0175);

l – длинна проводника, м

s – сечение проводника, мм2

Сопротивление нагрузки приборов и устройств вторичной цепи рассчитывается по формуле:

где

– суммарная нагрузка измерительных приборов подключенных во вторичной цепи измерительного трансформатора;

– номинальный ток вторичной обмотки.

Потребляемая мощность электросчетчика и измерительных приборов определяется из документации на соответствующую аппаратуру.

Переходное сопротивление контактов в расчетах принимается: RПЕРЕХ=0,05 Ом;

Полная внешняя нагрузка на ТТ, подключенная к зажимам вторичной обмотки ТТ, рассчитывается по формуле:

Из условия работы ТТ с погрешностями, нормируемыми по ГОСТ-7746-2001 для заданного класса точности:

где

- номинальная вторичная нагрузка ТТ.

где

– номинальная вторичная мощность трансформатора тока, ВА;

– номинальный вторичный ток ТТ, А.

Расчетное сопротивление жилы кабеля и наименьшее допустимое сечение проводника жилы кабеля определяются:

Допустимое сопротивление проводника определяется из выражения:

По условию механической прочности сечения проводников вторичных цепей должны быть не менее 2,5 мм2, для медных проводников.

5.1.2 Выбор параметров измерительных трансформаторов напряжения

Трансформаторы напряжения выбирают по номинальному напряжению первичной обмотки, классу точности, конструктивному исполнению и нагрузке в классе точности.

Номинальная мощность трансформатора напряжения должна быть равна или более суммарной полной мощности, потребляемой приборами и реле, подключенным ко вторичным обмоткам ТН.

Для выбранных трансформаторов напряжения производится расчет нагрузок вторичных измерительных обмоток и определяется фактическая нагрузка по фазам обмотки для коммерческого учета.

Согласно ГОСТ 1983-2001 фактическая мощность активно-индуктивной нагрузки трансформатора напряжения должна находиться от 25% номинальной мощности трансформатора в данном классе точности до 100% номинальной мощности трансформатора, независимо от того какая обмотка загружена.

В случаях, когда трансформатор напряжения работает с нагрузкой менее 25% от номинальной мощности ТН (в соответствии с требованиями ГОСТ 1983-2001 п.6.15.1), необходимо компенсировать недогруженность фаз А, В и С ТН посредством догрузочных резисторов. Согласно рекомендациям ФГУП «ВНИИМС» МИ 3023-2006 «Нормализация нагрузки вторичных цепей измерительных трансформаторов напряжения» нормализацию мощности нагрузки трансформатора напряжения необходимо выполнять до уровня 50%, т.к. при нагрузке близкой к 50% от номинальной, трансформатор напряжения имеет минимальную погрешность.

В проекте производится расчет сечений и выбор типа кабелей во вторичных цепях трансформаторов напряжения. Кроме того, производится расчет потерь напряжения в измерительных цепях от ТН до счетчика по выбранному сечению жилы кабеля и сравнение расчетного значения потерь в цепях напряжения с допустимым значением, составляющим 0,144 В (0,25% согласно ПУЭ п.1.5.19).

Согласно РД 34.35.305 выполняется проверка чувствительности автоматических выключателей защиты во вторичных цепях учета, при этом выбранный аппарат защиты должен удовлетворять условию kч >1,5, где kч – коэффициент чувствительности.

Необходимо учесть, что согласно п.4.2.21. ПУЭ цепях трансформаторов напряжения должна быть предусмотрена установка разъединителей, для обеспечения возможности отсоединения трансформаторов напряжения со стороны подачи напряжения и создания видимого разрыва.

Расчет нагрузок трансформаторов напряжения и выбор мощности вторичной обмотки используемой в АИИС КУЭ

В соответствии с требованиями п.19.3.1 (НТП ПС) - СТО 56947007-29.240.10.028-2009 для организации АИИС КУЭ на подстанциях, у трансформаторов напряжения должна быть предусмотрена отдельная вторичная обмотка используемая только для подключения счетчиков. Подключение к данной обмотке устройств РЗиА, ПА, ТИ не допускается.

Потребляемая мощность одной фазы счетчика в проекте принимается из расчета:

где

– мощность потребляемая счетчиком по цепям ТН, ВА

Расчет ведется для режима работы на объекте, когда включены в работу два ТН, т.к. нагрузка на ТН будет симметричной суммарную мощность рассчитываем для одной фазы.

Суммарная мощность подключенного оборудования для одной фазы на обмотку ТН определяется из выражения:

где

– Количество счетчиков подключенных к ТН, шт

Для работы трансформатора напряжения с нагрузкой не менее 50% от номинальной мощности ТН необходимо компенсировать недогруженность фаз А, В и С ТН путем установки догрузочных резисторов предприятия. При установке резисторов следует предусматривать защиту от прямого воздействия атмосферных осадков и солнечных лучей. Таким образом, суммарная мощность подключенного оборудования после установки догрузочных сопротивлений составляет:

где

– Мощность догрузочного резистора, ВА

Расчеты фактических нагрузок по фазам обмотки используемой для АИИС КУЭ и выбор мощностей вторичных обмоток трансформаторов и догрузочных резисторов устанавливаемых во вторичных цепях трансформаторов напряжения приведены в Приложении В.

Выбор сечения жил кабеля во вторичных цепях трансформаторов напряжения

Сечение и длина проводов и кабелей в цепях напряжения расчетных счетчиков должны выбираться с учетом потерь напряжения во всех элементах цепи, чтобы потери напряжения в цепях ТН-счетчик составляли не более 0,25% номинального напряжения при питании от трансформаторов напряжения. Для обеспечения этого проектом предусматривается применение отдельных кабелей от трансформаторов напряжения до счетчиков.

- по условию механической прочности (п. 3.4.4. ПУЭ 7-е изд.) жилы контрольных кабелей для присоединения под винт к зажимам панелей и аппаратов должны иметь сечения не менее 1,5 мм2 для меди.

- по условию термической стойкости для медных проводников сечением до 6 мм2 принимается ток, как для установок с длительным режимом работы. Допустимый длительный ток для проводов в поливинилхлоридной изоляции сечением 1,5 мм2 - 23А (табл.1,3,4 ПУЭ изд. 7). Для проводов вторичных цепей при прокладке в лотках и коробах снижающие коэффициенты не вводятся (п. 1.3.10 ПУЭ изд. 7).

Минимальное, расчетное сечение жилы кабеля определяется из выражения :

где

g – удельная проводимость, м /(Ом*мм2) (для меди g =57 м/(Ом*мм2));

– Допустимое сопротивление кабеля во вторичной цепи ТН, Ом;

L – максимальная протяженность кабельной линии (от ТН до счетчика), м.

Максимальная протяженность кабельной линии в расчётах принимается состоящей из двух участков L1 – протяженность кабеля от ТН до ящика зажимов трансформатора напряжения ШЗН и L2 – протяженность кабеля от ящика зажимов трансформатора напряжения ШЗН до счетчика, такое разделение необходимо чтобы учесть распределение в пространстве нагрузки на ТН (догрузочных резисторов и счетчиков, т.к. догрузочные резисторы устанавливаются непосредственно в ШЗН, а счетчики в помещении релейных панелей).

Таким образом максимальная протяженность кабельной линии L определяется из выражения:

где

– протяженность кабеля от ТН до ящика зажимов трансформатора напряжения ЯЗН, м;

– протяженность кабеля от ящика зажимов трансформатора напряжения ЯЗН до счетчика, м.

Допустимое расчётное сопротивление кабеля определяется из выражения:

где

– допустимое суммарное сопротивление цепи напряжения по падению напряжения (сопротивление кабеля, выключателя и переходное сопротивление контактов), Ом;

– сопротивление токовой цепи автоматического выключателя, Ом

( =0,05 Ом);

– переходное сопротивление контактов, Ом (Rконт =0,05 Ом).

Характеристики

Список файлов ВКР