ДП (1226723), страница 3

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

, (2.28)

где q_н - выбранное сечение, мм²; q_min - минимальное допустимое сечение токоведущей части по условию термической стойкости, мм².

Минимальное допустимое сечение токоведущей части по условию термической стойкости, согласно [4], мм²:

, (2.29)

где значение теплового импульса, (кА)²∙с; коэффициент, зависящий от материала шин, согласно [5], .

_{Гибкие шины проверяют по условию отсутствия} коронирования:

, (2.30)

где – максимальное значение начальной критической напряженности электрического поля, при котором возникает разряд в виде короны, кВ/см; напряженность электрического поля около поверхности провода.

Эти величины находим по формулам:

, (2.31)

где – коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода (для многопроволочных проводов), m=0,82 ; r_пр - радиус провода, см;

, (2.32)

где D_ср – среднее геометрическое расстояние между проводами фаз, см.

, (2.33)

где – расстояние между соседними фазами, см.

Пример расчета приведем для ошиновки ввода тяговой подстанции КМ – ОРУ – 110 кВ.

Выбираем провод сечением АС 240/32, согласно [6].

В соответствии с выражениями (2.27 – 2.33)

– условие выполняется;

;

– условие выполняется;

для провода АС 240/32 радиус провода между фазами :

;

при напряжении 110 кВ расстояние между фазами см:

– условие выполняется.

Результаты расчета выбора сборных шин сводим в таблицу Б.3 (приложение Б).

1. Выбор выключателей

При выборе выключателей следует стремиться к однотипности, что упрощает эксплуатацию. Методика выбора выключателей, согласно [4].

Условия выбора:

По номинальному напряжению

. (2.34)

По номинальному току

. (2.35)

Условия проверки:

По отключающей способности. Согласно [7] отключающая способность выключателя характеризуется следующими параметрами:

а) номинальным током отключения I_{ном.отк} в виде действующего значения периодической составляющей отключаемого тока;

б) допустимым относительным содержанием апериодической составляющей в отключаемом токе β_н, %;

в) нормированными параметрами переходного восстанавливающего напряжения.

Время определяется, с

, (2.36)

где t_з.min - время действия релейной защиты, с; t_св - собственное время отключения выключателя, согласно [8, 9].

Номинальный ток отключения выбираем, согласно [8,9].

Допустимое относительное содержание апериодической составляющей в отключаемом токе:

, (2.37)

где i_а.ном - номинальное допускаемое значение апериодической составляющей в отключаемом токе в момент размыкания дугогасительных контактов, для времени .

Производим проверку на симметричный ток отключения:

, (2.38)

где действующее значение периодической составляющей тока короткого замыкания, кА.

Проверяем возможность отключения апериодической составляющей тока короткого замыкания в момент расхождения контактов:

. (2.39)

Проверка выключателя по тепловому импульсу тока короткого замыкания:

, (2.40)

где I_тер - предельный ток термической стойкости, согласно [8, 9]; t_пер - длительность протекания тока термической стойкости, согласно [8, 9].

Пример расчета приведем для выключателя на ввод ОРУ – 110 кВ согласно выражениям (2.34) – (2.40).

Выбираем элегазовый выключатель ВГТ – 110 III – 40/2000У.

,

,

,

,

- условия выполняются.

Результаты расчета сводим в таблицу Б.4 (приложение Б).

1. Выбор разъединителей

Производим выбор разъединителей, согласно [4]. Результаты расчета сводим в таблицу Б.5 (приложени Б)..

Выбор по номинальному напряжению

. (2.41)

Выбор по номинальному току

. (2.42)

По электродинамической стойкости

, (2.43)

где i_{пр скв} - предельный сквозной ток короткого замыкания, согласно [14].

Проверка разъединителя по тепловому импульсу тока короткого замыкания

, (2.44)

Пример расчета приведем для линейного разъединителя на ввод ОРУ – 110 кВ согласно выражениям (2.41) – (2.44).

Проверка разъединителя РГНПШ–2–110/2000УХЛ–1:

_{Uуст = 110 = Uном = 110},

I_рmax = 562,96 I_ном = 2000,

i_у = 30,292 i_прскв = 80,

- условия выполняются.

1. Выбор измерительных трансформаторов тока

Выбор трансформаторов тока выполняем согласно [4]. Выбор по номинальному напряжению

. (2.45)

Выбор по номинальному току

. (2.46)

Причем, номинальный ток должен быть как можно ближе к рабочему току установки, так как недогрузка первичной обмотки приводит к увеличению погрешностей.

Выбор по электродинамической стойкости

, (2.47)

, (2.48)

. (2.49)

Проверка трансформатора тока по термической стойкости

, (2.50)

Пример расчета приведем для трансформаторов тока, устанавливаемых на ввод ОРУ – 110 кВ для учета электрической энергии и подключения релейной защиты.

Проверка трансформатора тока ТОГФ – 110 – ІІІ с возможностью изменения числа витков первичной обмотки по формулам (2.45) – (2.50)

_{Uуст = 110 = Uном = 110},

I_рmax = 562,96 I_ном = 2000,

i_у = 30,292 i_прскв = 80,

- условия выполняются.

Результаты расчета сводим в таблицу Б.6 (приложение Б).

1. Выбор объема измерений

Контрольно-измерительные приборы устанавливаются для контроля изменений электрических параметров в схеме подстанции и расчетов по электроэнергии, потребляемой и отпускаемой подстанцией.

Предусмотрен следующий объем измерений:

- измерение тока (амперметром) на вводах силовых трансформаторов со стороны всех ступеней напряжения, на всех питающих и отходящих линиях, фидерах контактной сети, ДПР, отсасывающей линии;

- измерение напряжения на всех шинах РУ;

- измерение энергии счетчиками Альфа на вводах низшего напряжения тяговых трансформаторов, отходящих фидерах потребителей, на трансформаторе ТСН, ДПР.

1. Выбор измерительных трансформаторов напряжения

Принимаем методику согласно [4]. Перечень измерительных приборов и потребляемая ими мощность приведены в таблице Б.7. В связи с тем, что мощность потребителей, подключенных к измерительным трансформаторам напряжения мала, что отразится на его погрешности, необходимо применить догрузочные резисторы типа МР3021-Н для обеспечения 25 % загрузки.

Выбор по номинальному напряжению

. (2.51)

Выбор по вторичной нагрузке

, (2.52)

где номинальная мощность вторичной обмотки в выбранном классе точности, согласно [11, 12], ВА; нагрузка всех измерительных приборов и реле, присоединенных к трансформатору напряжения, согласно [11, 12], ВА.

Полная мощность подключенная к трансформатору напряжения для ОРУ – 110 кВ =206,5 ВА исходя из данных в таблице Б7 приложения Б.

Посчитанная мощность должна удовлетворять условию (2.52)

3·S_ном = 3150  = 206,5.

Условие выполняется, окончательно для ОРУ – 110 кВ выбираем согласно [12] трансформаторы типа НАМИ – 110 II – У1. Характеристики выбранных трансформаторов на­ пряжения заносим в таблицу Б.10.

Аналогичным образом, как и для ОРУ – 110 кВ, составим перечень измерительных приборов для КРУ – 27,5 кВ и произведем подсчет потребляемой ими мощности.

Полная мощность подключенная к трансформатору напряжения для КРУ – 27,5 кВ = 82,7 ВА.

Посчитанная мощность должна удовлетворять условию (2.52)

3·S_ном = 3150  = 82,7

Условие выполняется, окончательно для КРУ – 27,5 кВ выбираем по [13] трансформаторы типа ABB TJC 7 – 35 кВ. Характеристики выбранных трансформаторов на­ пряжения заносим в таблицу Б.10.

Полная мощность подключенная к трансформатору напряжения для КРУ – 6 кВ =32,01 ВА.

Посчитанная мощность должна удовлетворять условию (2.52)

3·S_ном = 3120 > = 82

Условие выполняется, окончательно для КРУ – 6 кВ выбираем трансформатор напряжения 3хЗНОЛП-НТЗ-6У2.

1. Выбор изоляторов

Выбор изоляторов, согласно 8. Для ОРУ–110 кВ применяем полимерные изоляторы типа ОСК – 10 – 110, для КРУ – 27,5кВ изоляторы типа ЛК 120/35-И-3 и для КРУ-6 кВ выбираем проходные полимерные изоляторы ИППУ-20/2000-12,5-А4.

Проверяем по допускаемой нагрузке

, (2.53)

где расчетная разрушающая нагрузка при растяжении изолятора, Н; допустимая нагрузка на изолятор при коротком замыкании, Н.

, (2.54)

где ударный ток короткого замыкания, кА; длина изолятора, м; расстояния между изоляторами, м.

Произведем вычисления для изолятора ЛК 120/35-И-3 по формулам (2.53) – (2.54):

Н,

Н.

Для выбранного типа изоляторов =120000 Н. Отсюда следует, что условие выполняется.

1. Выбор устройств защиты от перенапряжения

Для того, чтобы ограничитель перенапряжения отвечал требованиям электрической сети, надежно защищал оборудование и не разрушался в процессе эксплуатации необходимо выполнение следующих условий [5]:

- наибольшее допустимое напряжение ОПН должно быть больше наибольшего рабочего напряжения сети или оборудования, В

; (2.55)

- уровень временных перенапряжений должен быть меньше максимального значения напряжения промышленной частоты выдерживаемого ОПН в течении времени t

, (2.56)

Характеристики

Список файлов ВКР