ПЗ (1219826), страница 6
Текст из файла (страница 6)
Расчетные условия: 
, расчетные температуры 
от 
до 
с шагом 
Расчетные условия: 
; 
; 
Полученные значения приведены в таблице 3.11.
Таблица 3.11 – Монтажная таблица для провода AACSRZ 647
| Температура t, | l = 1621 м | |
| σ, даН /мм2 | f, м | |
| –45 | 13,289 | 109,914 |
| –35 | 13,208 | 110,587 |
| –25 | 13,129 | 111,256 |
| –15 | 13,051 | 111,922 |
| –5 | 12,974 | 112,584 |
| 5 | 12,898 | 113,243 |
| 15 | 12,824 | 113,899 |
| 25 | 12,751 | 114,551 |
| 35 | 12,679 | 115,201 |
| 45 | 12,608 | 115,847 |
Монтажный график провода AACSRZ 647 представлен на чертеже БР 130302 023 005.
3.2.2 Расположения проводов и расстояния между ними
На рассматриваемом переходе на переходных опорах применяется горизонтальное расположение проводов.
Наименьшее расстояние между проводами по горизонтали
3.2.3 Выбор типа и количества изоляторов и изоляционной арматуры
3.2.3.1 Изоляторы и изоляционная арматура для переходных опор
Расчет изоляторов производим согласно формулам (3.41 – 3.43).
Коэффициент надежности для двухцепной гирлянды изоляторов
При наибольшей нагрузке.
Расчетные условия: 
; 
; 
; 
; 
; 
; 
.
.
Принимаем двухцепные поддерживающие гирлянды изоляторов для одного провода в фазе, состоящие из изоляторов ПС-240В.
Согласно [1, п. 2.5.101] коэффициент надежности для изоляторов и арматуры в нормальном режиме при наибольших нагрузках должен быть не менее 2,5.
При среднеэксплуатационной нагрузке.
Расчетные условия: ; ; ; ; 
; 
; .
Согласно [1, п. 2.5.101] коэффициент надежности для изоляторов и арматуры в нормальном режиме при среднеэксплуатационных нагрузках должен быть не менее 5,0.
Из расчетов видно, что изоляторы и арматуру следует выбирать по разрушающей нагрузке не менее 240 кН.
Технические параметры изоляторов приведены в таблице 3.12.
Таблица 3.12 – Параметры стеклянного подвесного изолятора тарельчатого типа ПС 240 В
| Минимальная механическая разрушающая нагрузка, кН | Диаметр, D, мм | Строительная высота, H, мм | Длина пути утечки, мм | Сферическое соединение, d, мм | Масса, кг |
| 240 | 290 | 170 | 380 | 24 | 7,9 |
Количество изоляторов.
Расчет количества изоляторов производим согласно формулам (3.44 – 3.46)
;
.
Согласно [1, п. 1.9.15] в гирляндах опор больших переходов должно предусматриваться по одному дополнительному тарельчатому изолятору из стекла на каждые 10 м превышения высоты опоры сверх 50 м по отношению к количеству изоляторов нормального исполнения, определенному по формуле (3.43).
Согласно [1, п. 1.9.16] в гирляндах тарельчатых изоляторов из стекла или фарфора, подвешенных на высоте более 100 м, должны предусматриваться еще сверх два дополнительных изолятора.
Для переходных опор количество изоляторов в одной цепи принимаем
3.2.3.2 Изоляторы и изоляционная арматура для концевых опор
Расчет изоляторов производим согласно формулам (3.41 – 3.43).
При наибольшей нагрузке.
.
Принимаем двухцепные натяжные гирлянды изоляторов для одного провода в фазе, состоящие из изоляторов ПС-160Д.
Согласно [1, п. 2.5.101] коэффициент надежности для изоляторов и арматуры в нормальном режиме при наибольших нагрузках должен быть не менее 2,5.
При среднеэксплуатационной нагрузке.
Согласно [1, п. 2.5.101] коэффициент надежности для изоляторов и арматуры в нормальном режиме при среднеэксплуатационных нагрузках должен быть не менее 6,0.
Из полученных данных видно, что изоляторы и арматуру следует выбирать по разрушающей нагрузке не менее 160 кН.
На концевых опорах типа К500-1А в натяжных двухцепных гирляндах изоляторов применяем стеклянные линейные подвесные тарельчатые изоляторы типа ПС 160 Д. Технические параметры изоляторов согласно [12] приведены в таблице 3.13.
Таблица 3.13 – Параметры стеклянного подвесного изолятора тарельчатого типа ПС 160 Д
| Минимальная механическая разрушающая нагрузка, кН | Диаметр, D, мм | Строительная высота, H, мм | Длина пути утечки, мм | Сферическое соединение, d, мм | Масса, кг |
| 160 | 280 | 146 | 370 | 20 | 6,13 |
Согласно [1, п. 1.9.13] количество подвесных тарельчатых изоляторов в одной цепи в натяжных гирляндах для ВЛ напряжением 150 – 750 кВ на металлических опорах определяется по формулам (3.44-3.46).
.
3.2.4 Защита от грозовых перенапряжений
Согласно п. 3.1.5 принимаем грозозащитный трос ОКГТ OPGW C12.
Технические параметры грозозащитного троса представлены в таблице 3.4.
Нормативные и расчетные нагрузки представлены в таблице 3.5 и таблице 3.6.
Согласно п. 3.1.5 максимальные стрелы провеса грозозащитного троса в рассматриваемых режимах.
В режиме гололеда без ветра.
В режиме максимальной температуры
До уровня высоких паводковых вод
Наименьшее расстояние между грозозащитным тросом и проводом по вертикали согласно [1, табл. 2.5.16], должно быть не менее 22 м.
Расстояние между тросом и проводом в режиме максимальной температуры
Расстояние между тросом и проводом в режиме гололеда без ветра
Условие по наименьшему расстоянию выполняется.
3.3 Сравнительный анализ провода АС500/336 и провода AACSRZ 647
Таблица 3.14 – Сравнительная таблица проводов
| АС500/336 | AACSRZ 647 | |
| Сечение всего провода, S, мм2 | 826 | 646,9 |
| Диаметр провода, d, мм | 37,5 | 31 |
| Масса провода, G, кг/км | 4005 | 2936 |
| Электрическое сопротивление постоянному току при 20° С, Ом/км | 0,0588 | 0,0771 |
| Модуль упругости, 104 Н/мм2 | 11,4 | 9,99 |
| Температурный коэффициент линейного удлинения, 10-6 град-1 | 15,5 | 15,86 |
| Допустимое напряжение при наибольшей нагрузке и низшей температуре, даН/мм2 | 25,4 | 32,8 |
| Допустимое напряжение при среднегодовой температуре, даН/мм2 | 16,9 | 21,8 |
Сталеалюминевый провод АС500/336.
Максимальные стрелы провеса.
В режиме максимальной температуры и до уровня высоких паводковых вод:
В режиме гололеда без ветра и до уровня льда:
При данных стрелах провеса допустимый габарит до уровня высоких паводковых вод согласно [1, табл. 2.5.37] и данным, предоставленные филиалом ПАО «ФСК ЕЭС» - «Хабаровское предприятие МЭС Востока» судоходный габарит должен быть выдержан не менее 18,1 м.
Требуемый габарит достигается при использовании переходных опор АТ-170, с высотой до нижней траверсы 170 м, и АТ-40+10, с высотой до нижней траверсы 40 м; концевые опоры К500-1А, с высотой до нижней траверсы 19,5 м.
Высокотехнологичный провод типа Z со стальным сердечником с улучшенными механическими характеристиками марки AACSRZ 647.
Максимальные стрелы провеса.
В режиме максимальной температуры и до уровня высоких паводковых вод:
В режиме гололеда без ветра и до уровня льда:
Требуемый габарит (16,8 м) достигается при использовании переходных опор АТ-40+10, с высотой до нижней траверсы 40 м и АТ-140, с высотой до нижней траверсы 140 м, что на 30 м меньше, чем при использовании сталеалюминевого провода АС500/336; концевые опоры К500-1А, с высотой до нижней траверсы 19,5 м.
4 СРАВНИТЕЛЬНЫЙ ЭКОНОМИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ДВУХ ВАРИАНТОВ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ВОЗДУШНОЙ ЛИНИИ ЧЕРЕЗ Р. АМУР
В данной части выпускной квалификационной работы будет проведен сравнительный экономический анализ реконструкции ВЛ на участке перехода ВЛ 500 кВ через р. Амур с рассмотрением использования двух типов проводов сталеалюминевого АС500/336 и высокотехнологичного марки AACSRZ 647 с выбором оптимального варианта.
Рисунок 4.1 – Продольный профиль перехода через р. Амур с проводом АС500/336
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
