Арх, Констр, Орг (1218484), страница 5

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 5)

Расчет по бетонной полосе между наклонными сечениями лестничной ступениПоскольку допускает не устанавливать поперечную арматуру в многопу-ДП 270102.65.01.02.ПЗ-055Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист44стотных плитах, выполним проверку прочности сечения плиты на действие поперечной силы при отсутствии поперечной арматуры.Поперечная сила составляет:Q  0, 94 кНРасчет предварительно напряженных изгибаемых элементов по наклонномусечению выполняется из условия:Q  Qb  Qsw(2.10)где Q  поперечная сила в наклонном сечении с длиной проекции с на поперечную ось, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонногосечения; при этом учитывают наиболее опасное загружение в пределах наклонного сечения;Qb  поперечная сила, воспринимаемая бетоном;Qsw  поперечная сила, воспринимаемая арматурой в наклонном сечении.Поперечную силу Qb определяют по формуле:Qb гдеb2  Rbt  b  h02,c(2.11)Qb  2, 5  Rbt  b  h0Qb  0, 5  Rbt  b  h02,5  Rbt  b  h0  2,5  0, 675 1000  60  101,3 кН0,5  Rbt  b  h0  0,5  0, 675 1000  60  20,3 кНb2  коэффициент, принимаемый 1,5;с  2h0 - длина проекции поперечной силы на продольную ось.с  2h0  2  60  120 мм.Подставляем значения в формулу:Qb 1,5  0, 675 1000  602 30, 4 кН .120Так как Q  Qb , следовательно несущей способности бетона достаточно длявосприятия поперечной силы.ДП 270102.65.01.02.ПЗ-055Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист452.6 Расчет монолитных площадок лестничных клетокИсходные данные для проектирования для проектирования монолитных конструкций лестничных клетов:Класс бетона …………………..….……………………………………В15Класс арматуры …………………………………………………….….В500Класс ответственности здания………..……………..……………….II(γn=1,0)Бетон тяжелый, естественного твердения, класса В 15:  b 2  0,9 ;Rb  8, 5  0, 9  7, 65 МПа; Rbt  0, 75  0, 9  0, 675 МПа.Арматура класса В500, Rs  415 МПа, Es  200000 МПа.Высота площадочной плиты h  80 мм .2.7 Сбор нагрузки на монолитную площадку лестничной клеткиСбор нагрузок на лестничную площадку приведен в таблице 2.2Таблица 2.2- Нагрузки на 1 м2 площадкиКоэффициент надежности понагрузкеРасчетнаянагрузка,кН/м22,01,12,20,571,20,681,12,883,01,23,6Итого временная:3,0-3,6Итого общее(постоянная, временная) :5,57-6,48Нормативнаянагрузка,кН/м2Вид нагрузкиПостоянная:Вес жб площадки;(t=80 мм; γ=25 кН/м3);0,10 м х 25кН/м3=2,0 кН/м2;Цементно-песчанная стяжка(t=30 мм; γ=19,0 кН/м3);0,030 м х 19,0 кН/м3=0,57кН/м2;Итого постоянная:Временная нагрузка2,57Временная:ДП 270102.65.01.02.ПЗ-055Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист46С учетом коэффициента надежности по назначению здания суммарная расчетная нагрузка для расчетов по первой группе предельных состояний на 1 погонный метр составляет:q  6, 48  1, 0  1, 0  6, 48 кН/м;Максимальный расчетный изгибающий момент в площадочной плите определяется по формуле:M q  l26, 48  3, 02 7, 29 кН  м88Максимальная расчетная поперечная сила в площадочной плите определяетсяпо формуле:Q2.8q  l 6, 48  3, 0 9, 72 кН22Подбор сечения арматуры в площадке лестничной клеткиМаксимальный изгибающий момент составляет:Mmax  0, 59 кН  мРабочая высота сечения плиты h0:h0  h  a(2.12)а- величина защитного слоя бетона, мм.h0  80  20  60 мм.Расчет производим как для прямоугольного сечения шириной b/f  1000 мм .Вычисляем параметр  m по формуле:m Mmax,Rb  bh20(2.13)где Rb -расчетное сопротивление бетона;b -условная ширина плиты для расчета, м;M- изгибающий момент, кНхм.h0  рабочая высота сечения, м.ДП 270102.65.01.02.ПЗ-055Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист47m 7, 29  106 0, 264 ;7, 65  1000  602Определяем  по формуле:  1  1  2m ,(2.14)  1  1  2  0, 264  0, 312Определяем  по формуле:  1  0, 5   ,(2.15)  1  0, 5  0, 312  0, 8435Требуемая площадь сечения арматуры Аs определяется по формуле:Аs Mmax,Rs    h0(2.16)где Rs -расчетное сопротивление арматуры растяжению, МПа.Аs 7, 29  1062 47, 1 мм ;415  0, 8435  60По сортаменту арматуры принимаем армирование 5Ø5 В500, Аs  92, 8 мм2(шаг стержней 200 мм).Высота сжатой зоныxопределяется по формуле:xxR s As,Rb  b(2.17)415  92, 8 3, 41 мм7, 65  1000Определяем  R по формуле:R 0, 8,s,el1b,ult(2.18)где  s ,el  относительная деформация растянутой арматуры, при напряженияхRs;s,el Rs415 2, 075  103 ,Es2  105где Es  2  105 МПа - модуль упругости арматуры;ДП 270102.65.01.02.ПЗ-055Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист48b,ult  относительная деформация сжатого бетона, при напряжениях равныхRb;R 0, 8 0, 502 ,2, 075  10310, 0035Так как x  3, 41мм  R  h0  0, 502  140  70, 16 мм фактический несущий моментопределяется по формуле:М  R s As (h0  0, 5x) ,(2.19)М  415  92, 8  (140  0, 5  3, 41)  12, 04 кН  м .Так как Mmax  7, 29 кНхм  M  12, 04 кНм ,следовательно принимаем 5Ø5 В500,2Аs  92, 8 мм (шаг стержней 200 мм).2.9 Расчет по бетонной полосе между наклонными сечениямиплощадкилестничной клеткиМаксимальная поперечная сила составляет:Q  9, 72 кНРасчет предварительно напряженных элементов по бетонной полосе междунаклонными сечениями выполняется по формуле:Q  b1  Rb  b  h0(2.20)где Q  поперечная сила в нормальном сечении, кН;b1  коэффициент, принимаемый равным 0,3.Q  2, 28 кН  0, 3  7, 65  1000  140  18, 4 кН.Условие выполняется.2.10 Расчет косоуровИсходные данные для проектирования для проектирования стальных конструкций.

Сталь принята С245. При толщине проката 2-20 мм - Ry=24,0 кН/см2. ПриДП 270102.65.01.02.ПЗ-055Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист49толщине проката 21-40 мм - Ry=24,0 кН/см2. Расчетная схема металлическогокосоура приведена на рисунке. Ширина марша 1,2 м. Ширина сбора нагрузки на1 косоур -0, 6 м.Рисунок 2.5- Расчетная схема металлического косоураСбор нагрузок на косоур приведены в таблице 2.3.Таблица 2.3- Нагрузки на 1 м2 Вид нагрузкиНормативная нагрузка,кН/м2Коэффициентнадежности понагрузкеРасчетнаянагрузка, кН/м2Постоянная:Вес жб ступенейВес металлических конструкций косоуровИтого постоянная:3,821,14,220,261,050,274,08Временная:1,14,49Временная нагрузка3,01,23,6Итого временная:3,0-3,6Итого общее(постоянная,временная) :7,08-8,09ДП 270102.65.01.02.ПЗ-055Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист50Погонная нагрузка на один косоур:q  8, 09  (1, 2 / 2)  1, 0  4, 85 кН/м;Максимальный расчетный изгибающий момент в косоуре составляет:ql2 4, 85  2, 72M  4, 42 кН  м88Расчет косоура выполняется на два загружения:-косоур загруженный постоянной и временной нагрузкой;-косоур, загруженный сосредоточенный нагрузкой 1 кН в середине пролета.Подбор сечения элемента осуществляется по формуле:MN х  Ry   cA   Wх(2.21)где N- продольная сила, кг;А- площадь поперечного сечения элемента, см2;φ- коэффициент продольного изгиба;γс- коэффициент условия работы;Ry- расчѐтное сопротивление стали.Проверяем балку сечением швеллер 16 по ГОСТ 8240-97, которое имеет следующие характеристики сечения: А=18,1 см2; ix  6,42 см; iу  1,89 см; Wx=93,4см3; Wу=13,8 см3.Напряжение в элементе сечением составляет:4, 42  10293, 4 4, 73кНкН 24, 0 22смсмДопустимый вертикальный прогиб балки определяется по формуле:lf  200(2.22)Допустимый вертикальный прогиб балки составляет:2700f  150  18, 0 ммfmax  13, 1 мм  fДП 270102.65.01.02.ПЗ-055Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист51Необходимо выполнить расчет косоура по физиологическим требованиям.

Тоесть прогиб от сосредоточенной нагрузки, весом в 100 кг приложенной в середине пролета косоура не должен превышать 0,7 мм и не должен превышать fu .Предельный прогиб косоуров исходя из физиологических требований следуетопределять по формуле:fu g p  p1  q30n2  bp  p1  q(2.23)g-ускорение свободного падения;р-нормативное значение нагрузки от людей, возбуждающих колебания;р1-пониженное нормативное значение нагрузки на перекрытие;q-нормативное значение нагрузки от веса расчитываемого элемента и опирающихся на него конструкций;n-частота приложения нагрузки при ходьбе человека;b-коэффициент, определяемый по формуле:b  125Qpal(2.24)Q-вес одного человека, принимаемый равным 0,8 кН;а-шаг косоуров, м;l-расчетный пролет элемента конструкции, м.Рисунок 2.6- Загружение сосредоточенной нагрузкой 1 кН(физиологические требования) всередине пролета, кНДП 270102.65.01.02.ПЗ-055Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист52Коэффициент составляет:b  1250, 8 70, 011, 0  0, 5  0, 85  2, 7Предельный прогиб косоуров исходя из физиологических требований следуетопределять по формуле:fu 9, 81 0, 5  1, 05  6, 9930  1, 52 70, 01  0, 5  1, 05  6, 99Прогиб от нагрузки 1,0 кН в середине пролета 0, 028 м  2, 8 ммопределяется при помощипрограмнного комплекса SCAD office составляет:f1 кН  0, 62 мм  fu  2, 8 ммf1 кН  0, 62 мм  0, 7 мм.Следовательно, требования по прочности, деформативности, а также физиологические требования к конструкции выполняются.

Принимаем сечение косоурашвеллер 16 по ГОСТ 8240-97.ДП 270102.65.01.02.ПЗ-055Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист53СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ1.СП 131.13330.2012. Строительная климатология. Актуализированная ре-дакция СНиП 23-01-99* [Текст]: Введ. с 01.01.2013 впервые. – М.: Минрегион России, 2012. – 107с.2.СП 50.13330.2012. Тепловая защита зданий. Актуализированная редак-ция СНиП 23-02-2003 [Текст]: Введ. с 01.01.2012 впервые. – М.: Минрегион России,2012. – 100с.3.Конструкции гражданских зданий: Учеб. для вузов / Под ред.

М.С. Тупо-лева. – 2-е изд., исправ. и доп. – М.: Стройиздат, 1973. – 236 с.4.СП 3.13130.2009. Системы противопожарной защиты. Система оповеще-ния и управления эвакуацией людей при пожаре. Требования пожарной безопасности [Текст]: Введ. с 05.01.2009. / МЧС России. – М.: НИИСФ РААСН, 2009. – 35с.5.СП 5.13130.2009.

Характеристики

Список файлов ВКР