Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

В качестве терминала защиты принято устройство SIPROTEC: 7UT633.

2.2.1.1 Расчет минимального тока срабатывания основной (чувствительной) функции дифференциальной защиты.

Минимальный ток срабатывания основной (чувствительной) функции дифференциальной защиты согласно [7] рассчитывается:

, (2.1)

где – относительная величина напряжения диапазона РПН на стороне ВН трансформатора, равная 0,12; – номинальный ток защищаемого объекта (трансформатора), А.

А.

Уставка по току срабатывания основной функции дифференциальной защиты вводится по адресу в терминале этой защиты (1221) [8] и принимается равной (I-DIFF>) = .

2.2.1.2 Расчет коэффициента торможения K_торм.

Расчета коэффициента торможения для первого наклонного участка характеристики срабатывания дифференциальной защиты трансформатора (SLOPE1). Согласно [7] характеристика торможения проходит через начало координат, поэтому .

, (2.2)

где – коэффициент токораспределения, принимается равным 1.

(о.е.).

В этом случае ток начала торможения определяется как:

; (2.3)

(о.е.);

Принимаем уставку коэффициента торможения (SLOPE1) дифференциальной защиты Krest1=0,364.

Уставка вводится по адресу 1241А в терминале этой защиты. Адреса параметров в сводных таблицах содержат суффикс A в том случае, если параметр можно ввести только через ПО DIGSI [8].

Принимаем положение точки пересечения характеристики торможения с осью по адресу 1242А (BASE POINT1) [8].

2.2.1.3 Параметры дополнительного (второго) наклонного участка характеристики торможения функции ДЗТ, предназначенного для предотвращения действия защиты при больших токах внешнего повреждения, которые могут вызвать насыщение и увеличение погрешности измерения ТТ (больше 0,10%) для функции ДЗТ, согласно рекомендациям изготовителя, принимаются без расчетов.

Минимальная уставка наклона характеристики торможения принимается равной:

(о.е.).

Принимаем уставку коэффициента торможения (SLOPE2) дифференциальной защиты Krest2 =0,5.

Уставка вводится по адресу вводится по адресу 1243А в терминале этой защиты.

Ток начала торможения характеристики (соответствует точке пересечения характеристик торможения 1 и 2 принимается равным:

(о.е.).

Уставка начальной точки характеристики (2) (величина смещения вдоль оси I_торм/I_ном) определяется из выражения:

; (2.4)

; (2.5)

(о.е.);

(о.е.).

Принимаем уставку коэффициента торможения дифференциальной защиты Krest2=0,5. Уставка вводится по адресу 1243А(SLOPE2).

Положение точки пересечения характеристики торможения с осью

вводится по адресу 1244А (BASE POINT2).

2.2.1.4 Дифференциальная отсечка. Если пороговая величина тока повреждения превышается, то происходит срабатывание защиты на отключение вне зависимости от величины тока торможения, или других условий дополнительного торможения.

Отстройка от броска тока включения ненагруженного трансформатора производится по выражению:

; (2.6)

(о.е.).

Отстройка от величины максимального сквозного тока короткого замыкания на стороне НН трансформатора определяется границей защищаемой зоны и торможением дифференциальной защиты.

, (2.7)

где – относительная величина напряжения короткого замыкания трансформатора.

Отстройка от величины максимального сквозного тока короткого замыкания на стороне НН производится по выражению:

(о.е.).

Принимается максимальное расчётное значение .

Уставка по току функции дифференциальной отсечки принимается равной и вводится по адресу 1231.

2.2.1.5 Дополнительное торможение. Уставку по току начала дополнительного торможения дифференциальной защиты принимается равной (I-ADD ON STAB)=12 и вводится по адресу 1261А.

Уставку по длительности дополнительного торможения дифференциальной защиты принимаем (T ADD ON-STAB) = 20 Cycle и вводится по адресу 1262А.

2.2.1.6 Гармоническое торможение.

Функция блокировки основывается на выявлении составляющей второй гармоники в броске тока намагничивания трансформатора.

Отношение величины составляющей второй гармоники к величине составляющей основной гармоники, согласно [7]:

, (2.8)

где – составляющая (вторая гармоника) тока намагничивания; – составляющая (первая гармоника) тока намагничивания.

Уставка вводится по адресу 1271.

Относительная величина гармонической составляющей, которая блокирует дифференциальную ступень I-DIFF>. Согласно рекомендациям [7], используется предустановленная уставка, равная:

, (2.9)

где – составляющая (пятая гармоника) тока намагничивания.

Уставка вводится по адресу 1276 n.HARMONIC (n-ая гармоника).

2.3 Расчет дифференциальной (ограниченной) токовой защиты от короткого замыкания на землю в обмотке/на ошиновке ВН трансформатора.

В качестве терминала защиты принято устройство SIPROTEC: 7UT633.

Изготовителем защиты рекомендуется следующая минимальная уставка тока срабатывания ограниченной защиты от замыканий на землю:

; (2.10)

(о.е.).

Уставка по току срабатывания в нейтрали обмотки ВН трансформатора и вводится по адресу 1311.

Дополнительную выдержку времени вводим сек. по адресу 1312А.

Наклон характеристики торможения вводим сек. по адресу 1313А.

Для защиты, имеющей уставку по току срабатывания около , чувствительность обеспечивается в подавляющем большинстве случаев с большим запасом, поэтому необходимость в ее проверке практически отсутствует, согласно [7].

2.4 Расчет МТЗ Т1

Номинальные токи трансформатора Т1 на ПС 220 кВ приведены в приложении К.

2.4.1 Расчет максимальной трёхфазной токовой защиты (ненаправленной) на стороне ВН трансформатора.

Данная защита предназначена для резервирования быстродействующих защит при коротких замыканиях в трансформаторе и на его выводах НН.

В качестве терминала защиты принято устройство SIPROTEC: 7SJ622 (РЗА ВН).

2.4.1.1 Отстройка от максимального рабочего тока перегрузки в послеаварийных режимах производится по выражению:

, (2.11)

где – максимальный рабочий ток трансформатора на обмотке ВН с учётом перегрузок; – коэффициент отстройки; – коэффициент самозапуска электродвигателей для ПС с непромышленной нагрузкой, в других случаях определяется расчетом режима самозапуска; – коэффициент возврата реле.

А;

; (2.12)

А.

2.4.1.2 Согласование с током срабатывания МТЗ на стороне НН трансформатора производится по выражению:

, (2.13)

где – коэффициент согласования; – максимальный ток нагрузки секции НН трансформатора, А.

При отсутствии точных данных согласно [7] может быть принят равным предельной величине:

, (2.14)

где – номинальный ток обмотки НН, А.

А;

А,

Тогда

А;

А.

2.4.1.3 Проверка по чувствительности МТЗ ВН трансформатора согласно [7] производится по выражению:

, (2.15)

где – минимальный (по режиму) ток в месте установки защиты при КЗ в трёх фазах в конце зоны резервирования в расчётной точке. Равен 298 А; - ток срабатывания МТЗ ВН, А.

5,22.

Защита обладает требуемой чувствительностью к КЗ в конце зоны резервирования.

Уставка по току срабатывания МТЗ ВН принимается равной

A и вводится по адресу 1204.

2.4.1.4 Напряжение срабатывания органов пуска МТЗ ВН по минимальному напряжению на стороне НН

Согласно [7] выбирается по условиям.

2.4.1.4.1 Обеспечение возврата пуска защиты после отключения внешнего КЗ.

(2.16)

где – напряжение срабатывания, В; – междуфазное напряжение в месте установки органа пуска, в условиях самозапуска электродвигательной нагрузки после отключения внешнего КЗ, В; = 1,05–коэффициент возврата реле; = 1,2 – коэффициент отстройки.

(2.17)

где U_НОМ.ТР – номинальное рабочее напряжение на стороне НН трансформатора, В;

В.

2.4.1.5 Отстройка от напряжения самозапуска после повторного включения (АПВ, АВР) заторможенных электродвигателей

; (2.18)

В.

Исходя из рекомендаций [7]: В.

2.5 Внутренняя функция резервирования отказа отдельного (УРОВ) выключателя на стороне ВН трансформатора

Функция резервирования при отказе выключателя на стороне ВН предназначена для отключения трансформатора и смежных элементов в сети ВН (линии или шины) при отказе в отключении выключателя действием защит.

В качестве терминала защиты принято устройство 6MD663 (управление выключателем).

Уставка контроля протекания тока фаз через выключатель для УРОВ ВН

0,1 (А).

Адрес ввода уставки защиты 3902.

Исходя из рекомендаций [7] уставка контроля протекания тока нулевой последовательности через выключатель для УРОВ ВН определяется по выражению:

(3I0> BF) = 0,1 A.

Адрес ввода уставки защиты 3912.

2.5.1 Выдержка времени УРОВ

Выдержка по времени срабатывания УРОВ ВН 1-й ступени (повторное отключение) определяется по рекомендациям [7]:

50BF (T) = 0,15 сек.

Выдержка по времени срабатывания УРОВ ВН 2-й ступени (отключение

Характеристики

Список файлов ВКР