Диплом РЗА ПС НПС-1 (1207288), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

Уставка токового органа с пуском по току обратной последовательностидействующего на блокировку.Для обоих полукомплектов уставки выбираются одинаковыми.I2БЛ УСТ kОТС I2НБ расч,KВ(3.4)где K В =0,9 коэффициент возврата, ток небаланса I2НБ расч определяется поформуле:I2НБ расч 0,024IЛБЛ УСТ3,(3.5)4. Уставка токового органа с пуском по току обратной последовательности,действующего на отключение.Уставкасогласовываетсяпочувствительностисуставкойполукомплекта установленного на противоположном конце линии.45I2НБ расчI2НБ расч  kC kОТВI2БЛУСТ,(3.6)где k C =1,5-2 коэффициент согласования по чувствительностиКоэффициент ответвления на линиях с ответвлениями без источниковпитания рассчитывается по формуле:kОТВ IНАГР ОТВ2 -I2БЛУСТ IНАГР ОТВ2максимальный,I2БЛУСТток(3.7)обратнойпоследовательности,обусловленный несимметрией нагрузки в рассматриваемом режиме КЗ.Составляет 2% от максимального рабочего тока ответвления.Условием отстройки от составляющей обратной последовательностиемкостного тока линии, обусловлено кратковременной несимметрией привключении линии под напряжение.I2ОТУСТ  kОТC kОТВI2емуд L,(3.8)где k ОТС =2-коэффициент отстройки; I 2 ем уд =0,13 А/км удельный емкостной токобратной последовательности для линий 220 кВ при включении 2 фаз понапряжение; L- длинна линии.Проверка чувствительности:kч I2 КЗ minI2ОТ УСТ2,(3.9)I2 КЗ min - минимальный ток обратной последовательности при КЗ назащищаемой линии; k ч =2 коэффициент чувствительности.46Если k ч 2 необходимо загрубить уставку до k ч 2 для полукомплекта снаименьшим коэффициентом чувствительности.5.

Уставка пускового органа, реагирующего на приращение токов обратнойи прямой последовательности.DI2 БЛ УСТ 0,7I2 БЛ УСТДляпусковогоорганаподготавливающие,цепи(3.10)отключение,порогсрабатывания:DI2 ОТ УСТ kОТС DI2 БЛ УСТ 2DI2 БЛ УСТ,(3.11)Для пускового органа, реагирующего на приращение тока прямойпоследовательности, порог срабатывания равен:DI1 БЛ УСТ 4DI2 БЛ УСТ,(3.12)DI1 ОТУСТ 4DI2 ОТ УСТ,(3.13)6. Коэффициент K комбинированного фильтра токов. I1(1,1)  I НАГР I НАГР К 1,5max ; (1) (1,1)II 2  ,2(3.14)где I1(1,1)-ток прямой последовательности двухфазного КЗ на землю; I2(1,1)- и I2(1)ток обратной последовательности двухфазного и однофазного КЗ на землю:К=8.47Коэффициент чувствительности манипуляции при несимметричных КЗ:IМАКС РАБ min I(1)2 К 1,3КЧМАН НЕСИМ ,I2БЛУСТ(3.15)Коэффициент чувствительности манипуляции при симметричных КЗ:КЧМАН СИМ min I1(3) КI2БЛУСТ1,3,(3.16)7.

Уствка по углу блокировки БЛ 60 .8. Уставка реле сопротивления ZОТКЛ для действия при симметричных КЗ.Уставка по активному сопротивлению:RОТКЛ.УСТ RРАБ.МИН ХРАБ.МИНtg МЧkН,(3.17)гдеR РАБ.МИН 0,9 U НОМ3 IМАКС РАБcos Н,(3.18)минимально активное сопротивление в нагрузочном режиме:X РАБ.МИН 0,9 U НОМ3 IМАКС РАБ48sin Н,(3.19)гдеᵠМЧ-угол максимальной чувствительности; Коэффициент надежности;UНОМ - номинальное напряжение на линии; Н  30 - угол нагрузки.Уставка по реактивному сопротивлению:ХОТКЛ.УСТ 2Х1УД L,(3.20)Все расчеты по ДЗФ сведем в таблицу 3.1Таблица 3.1 Результаты расчетов ДФЗ№1234ПараметрУставка токового органа с пуском по вектору разностифазных токов IL, действующего на блокировку.Уставка токового органа с пуском по вектору разностифазных токов IL, действующего на отключениеУставка токового органа с пуском по току обратнойпоследовательности действующего на блокировкуУставка токового органа с пуском по току обратнойпоследовательности, действующего на отключение.Уставка5Значениепусковогоприращениетоковоргана,реагирующегообратнойинапрямойпоследовательности.IЛ БЛ УСТ=450 АIЛ ОТ УСТ=585 АI2 БЛ УСТ=10 АI2 ОТ УСТ=30 АDI2 БЛ УСТ=7 АDI2 ОТ УСТ=14 АDI1 БЛ УСТ=28 АDI1 ОТ УСТ=56 А6Коэффициент K комбинированного фильтра токов.К=87Уставка по углу блокировки.БЛ 608Уставка реле сопротивления ZОТКЛ для действия присимметричных КЗXОТКЛ УСТ=86 Ом,RОТКЛ УСТ=86 Ом.МЧ 77493.2 Расчет резервных защит линии3.2.1 Токовая защита нулевой последовательности.Выбор уставок токовой защиты нулевой последовательности (ТЗНП) линиисведены в таблицу 3.2Таблица 3.2 Расчет ТЗНПI ступеньНаправленностьII ступеньIII ступеньIVступеньВ линюВ линюВ линюВ линюТок срабатывания 3I0СЗ1900 А1175 А440 А100 АВремя срабатывания tСЗ0,00,6 с0,9 с2,6 с3.2.2 Дистанционная защита линии ВЛ 220 кВ Хабаровска-НПС-1Выбор уставок ДЗ линии сведены в таблицу 3.3Таблица 3.3 Уставки ДЗI ступеньНаправленностьII ступеньIII ступеньВ линиюУставка по оси Х при междуфазных КЗ36,6 Ом59.1 Ом92,5 ОмУставка по оси R при междуфазных КЗ19,3 Ом39,1 Ом48,7 ОмУставка по оси R при между КЗ на землю26,9 ОмВремя срабатыванияУголскоса0,0 сверхнейчастихаракткристики-5о--0,6 с0,9 с--Угол максимальной чувствительности77оКоэффициенты компенсации нулевойKR=1,164последовательностиKX=0.916503.2.3.

Расчет уставок максимальной токовой защиты ВЛ 220 кВХабаровская-НПС-1.1. Вл 220 кВ Хабаровская-НПС-1.Уставки МТО со стороны ПС Хабаровская:IСЗ=3050 АtСЗ=0 cКоэффициент чувствительности при трехфазном КЗ в близи местаустановки защиты kЧ=4,64Уставки МТО со стороны ПС НПС-1:IСЗ=3050 АtСЗ=0 cКоэффициент чувствительности при трехфазном КЗ в близи местаустановки защиты kЧ=0,57. Уставка выбрана по условию отстройки от КЗ за«спиной».Условие согласования с защитой за «спиной»:IСЗ=2050 АtСЗ=0,6 cКоэффициент чувствительности при трехфазном КЗ в близи местаустановки защиты kЧ=0,85. Уставка выбрана по условию отстройки от КЗ за«спиной».3.3 Выбор параметров настройки основных и резервных защитсилового трансформатораРасчеты проводятся согласно «Методическим указаниям по расчету уставокрелейной защиты и автоматики серии Siprotec (Siemens AG) трансформаторов свысшим напряжением 110-750 кВ» [8].51Таблица 3.4 – Трансформатор ТДН 25000 кВА 220 (+/-) 12% /10 кВСторонаSНОМ(МВА)ТТUНОМ(кВ)ВННН25300/51500/523011I НОМ SНОМ3  U НОМА62,751312,15Uk, %11,53.3.1 Основные защиты трансформатора и резервные токовые защитына стороне высокого напряжения трансформатораANSI 87Т.

Продольная дифференциальная токовая защита трансформатора,использующая характеристики стабилизации (торможения). Применяемоеустройство: SIPROTEC: 7UT6XX.Минимальный ток срабатывания основной (чувствительной) функциидифференциальной защиты, о.е.:87T (I  DIFF )  1,5   0,1  U per   InO ,(3.21)где InO – номинальный ток защищаемого объекта (Трансформатора) настороне ВН, А; Uper  0,12 – относительная величина напряжения диапазонаРПН на стороне ВН, о.е.87T (I  DIFF )  1,5   0,1  0,12  62,75  20,70Принимается: Уставка по току основной функции дифференциальнойзащиты (I  DIFF )  20,80 I InO Адрес 1221Коэффициент торможения дифференциальной защиты Трансформатора(определениенаклонахарактеристикисрабатывания).Согласнорекомендациям [8], для определения всех параметров характеристикиторможения необходимо изначально задать величину Iнач.торм.

(в данном52случае может быть принята величина - Iб.т.торм. = 0 (характеристикаторможения проходит через начало координат), о.е.87T (Krest1)  0,375  1,5  KTOK  Uper 1,85  KTOK  Uper  ,(3.22)где KTOK – коэффициент распределения тока на стороне регулированиянапряжения (ВН) в максимальных режимах нагрузки трансформатора. Здесьможет быть принят равным 1,0 с учётом регулирования на стороне основногопитания (ВН) трансформатора.87T (Krest1)   0,375  1,5  1,0  0,12 1,85  1,0  0,12  0,32.В этом случае ток начала торможения определяется как, о.е.:Iторм.нач.  Iсз.мин. К торм.

 20,80 0.32  65,УставкаКоэффициентаторможенияДифференциальной(3.23)защиты:Krest1  65 Адрес 1241A (SLOPE1).Положение точки пересечения характеристики торможения с осью:Iторм. Iном.  65 62,75  1,03 IInO Адрес 1242A (BASE POINT1).Уставка начальной точки характеристики (2).

Согласно рекомендациям [8],минимальная уставка наклона характеристики торможения (2) принимаетсяравной: 87T (Krest2)  0,5 o.e.Токначалаторможенияхарактеристики(2)(соответствуетточкепересечения характеристик торможения 1 и 2) принимается равным:Iторм.нач.(2)  5 o.e.53Уставка начальной точки характеристики (2) (величина смещения вдоль осиI торм.

Iном. ) определяется из выражения, о.е.:Iб.т.торм.(2)  Iторм.нач.(2)  Iдиф.1 2 К торм.(2) ,(3.24)где Iдиф.1 2 - дифференциальный ток разности характеристик торможения 1 и2, о.е.I диф.1 2  К торм.(1)   I торм.нач.(2)  Iб.т.торм.(1)  ,(3.25)где Iб.т.торм.(1) – базовая точка торможения первого наклонного участкахарактеристики торможения, о.е.Iдиф.1 2  0,32  (5  1,03)  1,27.Iб.т.торм.(2)  5  1,27 0,5  2,46.УставкаКоэффициентаторможениядифференциальнойзащитыKrest2  0,5 Адрес 1243A (SLOPE 2).Положение точки пересечения характеристики торможения с осью:I торм. Iном.

 1,27 IПороговуюInO Адрес 1244A (BASE POINT2).максимальнуювеличинусрабатыванияI-DIFF>>дляТрансформатора, рекомендуется принимать из условий:Отстройка от броска тока включения ненагруженного Трансформатора:87T (I  DIFF )  I   6  7   InO .54(3.26)Отстройка от величины максимального сквозного тока КЗ на стороне(шинах) НН Трансформатора. При наличии питания только на одной сторонеТрансформатора (ВН), можно упрощенно представить, о.е.:87T (I  DIFF )  1 Uk   InO ,(3.27)где Uk = 0,105 – относительная минимальная величина напряжения короткогозамыкания Трансформатора между обмотками. 1 87T (I  DIFF )    InO  9,5.0,105Принимается максимальное расчетное значение I-DIFF>>: Уставка по токуфункции дифференциальной отсечки (I  DIFF )  10  InO Адрес 12313.3.1.1.5Согласнорекомендациям[8],уставкапотокуначаладополнительного торможения диф.защиты принимается:(I  ADD ON STAB) 12  I InOАдрес: 1261АУставка по длительности дополнительного торможения дифференциальной.защиты:(T ADD ON  STAB.)  20 Cycle Адрес: 1262AГармоническое торможение.

Характеристики

Список файлов ВКР