Диплом РЗА ПС НПС-1 (1207287), страница 6

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 6)

.

1. Вл 220 кВ Хабаровская-НПС-1.

Уставки МТО со стороны ПС Хабаровская:

I_СЗ=3050 А

t_СЗ=0 c

Коэффициент чувствительности при трехфазном КЗ в близи места установки защиты k_Ч=4,64

Уставки МТО со стороны ПС НПС-1:

I_СЗ=3050 А

t_СЗ=0 c

Коэффициент чувствительности при трехфазном КЗ в близи места установки защиты k_Ч=0,57. Уставка выбрана по условию отстройки от КЗ за «спиной».

Условие согласования с защитой за «спиной»:

I_СЗ=2050 А

t_СЗ=0,6 c

Коэффициент чувствительности при трехфазном КЗ в близи места установки защиты k_Ч=0,85. Уставка выбрана по условию отстройки от КЗ за «спиной».

3.3 Выбор параметров настройки основных и резервных защит силового трансформатора

Расчеты проводятся согласно «Методическим указаниям по расчету уставок релейной защиты и автоматики серии Siprotec (Siemens AG) трансформаторов с высшим напряжением 110-750 кВ» [8].

Таблица 3.4 – Трансформатор ТДН 25000 кВА 220 (+/-) 12% /10 кВ

Сторона	SНОМ (МВА)	ТТ	UНОМ (кВ)	А	Uk, %
ВН	25	300/5	230	62,75	11,5
НН		1500/5	11	1312,15

3.3.1 Основные защиты трансформатора и резервные токовые защиты на стороне высокого напряжения трансформатора

ANSI 87Т. Продольная дифференциальная токовая защита трансформатора, использующая характеристики стабилизации (торможения). Применяемое устройство: SIPROTEC: 7UT6XX.

Минимальный ток срабатывания основной (чувствительной) функции дифференциальной защиты, о.е.:

(3.21)

где – номинальный ток защищаемого объекта (Трансформатора) на стороне ВН, А; – относительная величина напряжения диапазона РПН на стороне ВН, о.е.

Принимается: Уставка по току основной функции дифференциальной защиты Адрес 1221

Коэффициент торможения дифференциальной защиты Трансформатора (определение наклона характеристики срабатывания). Согласно рекомендациям [8], для определения всех параметров характеристики торможения необходимо изначально задать величину Iнач.торм. (в данном случае может быть принята величина - Iб.т.торм. = 0 (характеристика торможения проходит через начало координат), о.е.

, (3.22)

где – коэффициент распределения тока на стороне регулирования напряжения (ВН) в максимальных режимах нагрузки трансформатора. Здесь может быть принят равным 1,0 с учётом регулирования на стороне основного питания (ВН) трансформатора.

В этом случае ток начала торможения определяется как, о.е.:

(3.23)

Уставка Коэффициента торможения Дифференциальной защиты: Адрес 1241A (SLOPE1).

Положение точки пересечения характеристики торможения с осью: Адрес 1242A (BASE POINT1).

Уставка начальной точки характеристики (2). Согласно рекомендациям [8], минимальная уставка наклона характеристики торможения (2) принимается равной:

Ток начала торможения характеристики (2) (соответствует точке пересечения характеристик торможения 1 и 2) принимается равным:

Уставка начальной точки характеристики (2) (величина смещения вдоль оси ) определяется из выражения, о.е.:

, (3.24)

-дифференциальный ток разности характеристик торможения 1 и 2, о.е.

(3.25)

где – базовая точка торможения первого наклонного участка характеристики торможения, о.е.

Уставка Коэффициента торможения дифференциальной защиты Адрес 1243A (SLOPE 2).

Положение точки пересечения характеристики торможения с осью: Адрес 1244A (BASE POINT2).

Пороговую максимальную величину срабатывания I-DIFF>> для Трансформатора, рекомендуется принимать из условий:

Отстройка от броска тока включения ненагруженного Трансформатора:

. (3.26)

Отстройка от величины максимального сквозного тока КЗ на стороне (шинах) НН Трансформатора. При наличии питания только на одной стороне Трансформатора (ВН), можно упрощенно представить, о.е.:

, (3.27)

где U_k = 0,105 – относительная минимальная величина напряжения КЗ Трансформатора между обмотками.

Принимается максимальное расчетное значение I-DIFF>>: Уставка по току функции диф. отсечки Адрес 1231

3.3.1.1.5 Согласно рекомендациям [8], уставка по току начала дополнительного торможения диф.защиты принимается:

Адрес: 1261А

Уставка по длительности дополнительного торможения диф.защиты:

Адрес: 1262A

Гармоническое торможение. Согласно рекомендациям [8], отношение частоты 2 гармоники к частоте основной гармоники предварительно установлено равным и принимается: Адрес 1271

Уставка: 3. Harmonic (3 гармоника) или 5. Harmonic (5 гармоника), или отключено торможение от n-ой гармоники уставкой OFF (Отключено).

Относительная величина гармонической составляющей, которая блокирует дифференциальную ступень . Согласно рекомендациям [8], используется предустановленная уставка, принимаемая: Адрес 1276.

ANSI 50, 51. Максимальная трехфазная токовая защита (ненаправленная) на стороне ВН Трансформатора. Применяемое устройство SIPROTEC: 7SJ62х-64х (РЗА ВН).

Ток срабатывания МТЗ ВН (максимальная величина) без пуска по напряжению выбирается по условиям:

Отстройка от максимального рабочего тока перегрузки в послеаварийных режимах, А:

(3.28)

где I_{раб.макс.вн} - максимальный рабочий ток Трансформатора на стороне ВН с учетом перегрузок, А.

(3.29)

.

Согласование с токами срабатывания МТЗ на стороне НН Трансформатора при отсутствии (или отключении) питания на стороне НН, А:

(3.30)

где К_согл – коэффициент согласования, равный 1,1; I_сз.нн – ток срабатывания защиты на низкой стороне трансформатора, А;

(3.31)

где I_{раб.макс.нн} - максимальный рабочий ток трансформатора на стороне НН с учетом перегрузок, А.

(3.32)

где I_{макс.нн} – максимальный рабочий ток нагрузки секции НН трансформатора, при отсутствии точных данных равен 71% от Iном.нн, А.

(3.33)

Примечание: все токи приведены к напряжению ВН.

Принимается: (50-1 PICKUP) = 96,85 / 300 = 0,32 (о.е.) Адрес 1204

Ток срабатывания МТЗ ВН (максимальная величина) с пуском по минимальному напряжению на стороне НН выбирается по условиям:

Отстройка от максимального рабочего тока перегрузки в послеаварийных режимах, А:

(3.34)

Согласование с токами срабатывания МТЗ на стороне ВН и НН Трансформатора при отсутствии питания на стороне НН (аналогично формуле 3.30):

Примечание: Все токи приведены к напряжению ВН

Принимается: (50-1 PICKUP) = 96,85/300 = 0,32 (А) Адрес 1204

Напряжение срабатывания органов пуска МТЗ ВН по минимальному напряжению на сторонах НН (минимальная величина), выбирается по условиям:

Обеспечение возврата пуска после отключения внешнего КЗ, В:

(3.35)

где U_ном.тр – номинальное напряжение на стороне НН трансформатора, В;

Отстройка от напряжения самозапуска после повторного включения (АПВ, АВР) заторможенных электродвигателей, В:

(3.36)

Принимается: 27-1(U<) = 6600 (В).

Выдержка времени МТЗ (с пуском/без пуска) напряжения на отключение Трансформатора на всех сторонах и пуск УРОВ ВН, с:

(3.37)

где Т_{сз.пред.} =1 - выдержка времени последних ступеней МТЗ на стороне НН Трансформатора, с; Т_зап. = 0,3÷0,4 – запас времени на отработку ступени, с.

Уставка по времени срабатывания МТЗ ВН: (50-1 DELAY) = 1 с; Адрес 1205

ANSI 49. Токовая защита от перегрузки на стороне ВН Трансформатора. Применяемое устройство SIPROTEC: 7SJ62х-64х (РЗА ВН).

Ток срабатывания ТЗП ВН выбирается по условию отстройки от номинального тока Трансформатора на данной стороне, А:

(3.38)

Принимается: 49 (I >) = 75,3/300 = 0,25 (о.е.)

Выдержка времени ТЗП с действием на сигнал принимается: 49 (Т) = 2,5 сек. Уставка по току ТЗП ВН (I ALARM) = 0,25 Адрес 4205

3.3.2 Основные защиты трансформатора и резервные токовые защиты на стороне низкого напряжения трансформатора.

Расчеты уставок защит на стороне низкого напряжения Трансформатора выполняются аналогично расчетам для стороны ВН в соответствии с [8], и сведены в таблицу 3.4.

Окончание таблицы 3.4

3.4 Выбор уставок АПВ

По условиям бесперебойности и надежности работы энергосистемы время срабатывания устройства АПВ (t_АПВ) желательно иметь минимальным.

Время срабатывания однократного АПВ выбирается по двум условиям:

Характеристики

Список файлов ВКР