636334285897125042 (1207278), страница 5
Текст из файла (страница 5)
Уствка по углу блокировки .8. Уставка реле сопротивления для действия при симметричных КЗ.Уставка по активному сопротивлению:, (3.17)где, (3.18)минимально активное сопротивление в нагрузочном режиме:, (3.19)49где φМЧ- угол максимальной чувствительности; Коэффициент надежности; UНОМ- номинальное напряжение на линии; - угол нагрузки.Уставка по реактивному сопротивлению:, (3.20)Все расчеты по ДЗФ сведем в таблицу 3.1Таблица 3.1 Результаты расчетов ДФЗNo Параметр Значение1Уставка токового органа с пуском по вектору разностифазных токов IL, действующего на блокировку. 13IЛ БЛ УСТ=450 А2 13Уставка токового органа с пуском по вектору разностифазных токов IL, действующего на отключение 13IЛ ОТ 13 УСТ=585 А3Уставка 13 токового органа с пуском по току обратнойпоследовательности действующего на блокировкуI2 26 БЛ УСТ=10 А4Уставка 13 токового органа с пуском по току обратнойпоследовательности, действующего на отключение.I2 26 ОТ УСТ=30 А5 20Уставка пускового органа, реагирующего наприращение токов обратной и прямойпоследовательности.DI2 БЛ УСТ=7 АDI2 ОТ УСТ=14 АDI1 БЛ УСТ=28 АDI1 ОТ УСТ=56 А6 Коэффициент K комбинированного фильтра токов.
К=87 Уставка по углу блокировки.8Уставка реле сопротивления для действия присимметричных КЗXОТКЛ УСТ=86Ом,RОТКЛ УСТ=86 Ом.503.2 Расчет резервных защит линии3.2. 1 Токовая защита нулевой последовательности 25 .Выбор уставо к токовой защиты нулевой последовательности 25 (ТЗНП) линиисведены в таблицу 3.2Таблица 3.2 Расчет ТЗНПI ступень II ступень III ступень IVступеньНаправленность В линю В линю В линю В линюТок срабатывания 3I0СЗ 1900 А 1175 А 440 А 100 АВремя срабатывания tСЗ 0,0 0,6 с 0,9 с 2,6 с3.2.2 Дистанционная защита линии ВЛ 220 кВ Хабаровска-НПС-1Выбор уставок ДЗ линии сведены в таблицу 3.3Таблица 3.3 Уставки ДЗI ступень II ступень III ступеньНаправленность В линиюУставка по оси Х при междуфазных КЗ 36,6 Ом 59.1 Ом 92,5 ОмУставка по оси R при междуфазных КЗ 19,3 Ом 39,1 Ом 48,7 ОмУставка по оси R при между КЗ на землю 26,9 Ом - Время срабатывания 0,0 с 0,6 с 0,9 сУгол скоса верхней части характкристики -5о - Угол максимальной чувствительности 77оКоэффициенты компенсации нулевойпоследовательностиKR=1,164KX=0.9163.2.3.
Расчет уставок максимальной токовой защиты ВЛ 220 кВХабаровская-НПС-151.1. Вл 220 кВ Хабаровская-НПС-1.Уставки МТО со стороны ПС Хабаровская:IСЗ=3050 АtСЗ=0 cКоэффициент чувствительности при трехфазном КЗ в близи места установкизащиты kЧ=4,64Уставки МТО со стороны ПС НПС-1:IСЗ=3050 АtСЗ=0 cКоэффициент чувствительности при трехфазном КЗ в близи места установкизащиты kЧ=0,57.
Уставка выбрана по условию отстройки от КЗ за «спиной».Условие согласования с защитой за «спиной»:IСЗ=2050 АtСЗ=0,6 cКоэффициент чувствительности при трехфазном КЗ в близи места установкизащиты kЧ=0,85. Уставка выбрана по условию отстройки от КЗ за «спиной».3.3 Выбор параметров настройки основных и резервных защит силовоготрансформатораРасчеты проводятся согласно «Методическим указаниям по расчету уставокрелейной защиты и автоматик и серии Siprotec (Siemens AG) трансформаторов свысшим напряжением 110-750 кВ» [8] 7 .Таблица 3.4 – Трансформатор ТДН 25000 кВА 220 (+/-) 12% /10 кВСторонаSНОМ(МВА)ТТUНОМ(кВ)АUk, %ВН 25 300/5 230 62,75 11,552НН 1500/5 11 1312,153.3.1 Основные защиты трансформатора и резервные токовы е защит 19 ына стороне высоког 19 о напряжения трансформатораANSI 87Т 19 .
Продольная дифференциальная токовая защита трансформатора,использующая характеристики стабилизации (торможения) 29 . Применяемоеустройство: SIPROTEC: 7U 19 T6XX .Минимальный ток срабатывания основной (чувствительной) функциидифференциальной защиты, о.е.:(3.21 25 )где 6 – номинальный ток защищаемого объекта (Трансформатора) на сторонеВН, А; 19 – относительная величина напряжения диапазона РПН настороне ВН, о.е 7 .Принимается: Уставка по току основной функци 4 и дифференциальнойзащит 11 ы Адрес 1221Коэффициент торможения дифференциальной защиты Трансформатора(определение наклона характеристики срабатывания).
Согласно рекомендациям[8] , для определения всех параметров характеристики торможения необходимоизначально задать величин 4 у Iнач.торм. (в данном случае может быть принятавеличина - Iб.т.торм. = 0 (характеристика торможения проходит через началокоординат), о.е.53, (3.22)где – коэффициент распределения тока на стороне регулированиянапряжения (ВН) в максимальных режимах нагрузки трансформатора 12 . Здесьможет быть принят равным 1,0 с учётом регулирования на стороне основногопитания (ВН) трансформатора.В этом случа е ток начала торможени 5 я определяется как, о.е.:(3.23 )Уставка Коэффициента торможени 5 я Дифференциальной защиты :Адрес 1241A (SLOPE1).Положение точки пересечения характеристики торможения с осью 4 :Адрес 1242A (BASE POINT1).Уставка начальной точки характеристики (2) 5 .
Согласно рекомендациям [8] ,минимальная уставка наклона характеристики торможения (2) принимаетсяравной 4 :Ток начала торможени 4 я характеристики (2) (соответствует точке пересеченияхарактеристик торможения 1 и 2) принимается равным:Уставка начальной точки характеристики (2) (величина смещения вдоль оси) определяется из выражен 23 ия, о.е.:, (3.24)54-дифференциальный ток разности характеристик торможения 1 и 2, о.е.(3.25)где – базовая точка торможения первог о наклонного участкахарактеристики торможения, о.е 18 .Уставка Коэффициента торможени 18 я дифференциальной защит ыАдрес 1243A (SLOPE 2).Положение точки пересечения характеристики торможения с осью 4 :Адрес 1244A (BASE POINT2) .Пороговую максимальную величину срабатывания I-DIFF> 21 > дляТрансформатора, рекомендуется принимать из условий:Отстройка от броска тока включения ненагруженного Трансформатора:.
(3.26 4 )Отстройка от величины максимального сквозного тока КЗ на стороне(шинах 19 ) НН Трансформатора. При наличии питания только на одной сторонеТрансформатора (ВН), можно упрощенно представить, о.е.:, (3.27)где Uk = 0,105 – относительная минимальная величина напряжени 4 я К ЗТрансформатора между обмотками. 45 4 5Принимается максимальное расчетное значение I-DIFF>>: Уставка по токуфункции диф. отсечки Адрес 12313.3.1.1.5 Согласно рекомендациям [8], уставка по току началадополнительного торможения диф.защиты принимается:Адрес: 1261АУставка по длительности дополнительного торможения диф.защиты:Адрес: 1262AГармоническое торможение.
Согласно рекомендациям [8], отношениечастоты 2 гармоники к частоте основной гармоники предварительноустановлено равным и принимается: Адрес 1271Уставка: 3. Harmonic (3 гармоника) или 5. Harmonic (5 гармоника), илиотключено торможение от n-ой гармоники уставкой OFF (Отключено).Относительная величина гармонической составляющей, которая блокируетдифференциальную ступень . Согласно рекомендациям [8],используется предустановленная уставка, принимаемая: Адрес1276 .ANSI 50, 51 19 .
Максимальная трехфазная токовая защита (ненаправленная) настороне ВН Трансформатора. Применяемое устройство SIPROTEC: 7SJ62х-64х(РЗА ВН) 4 .Ток срабатывания МТЗ ВН (максимальная величина) без пуска понапряжению выбирается по условиям:Отстройка от максимального рабочего тока перегрузки в послеаварийныхрежимах, А: 456(3.28 4 )гд 5 е Iраб.макс.вн - максимальны 18 й рабочий ток Трансформатора на стороне ВН сучетом перегрузок, А.(3.29).Согласование с токами срабатывания МТЗ на стороне НН Трансформатор 4 апри отсутствии (или отключении) питания на стороне НН, А:(3.30)где Ксогл – коэффициент согласования, равный 1,1; Iсз.нн – ток срабатываниязащиты на низкой стороне трансформатора, А;(3.31)где Iра б.макс.нн 4 - максимальный рабочий ток трансформатора на стороне НН сучетом перегрузок, А.(3.32 4 )где Iмакс.нн – максимальный рабочи 4 й ток нагрузки секции НН трансформатора 4 ,при отсутствии точных данных равен 71% от Iном.нн, А.57(3.33)Примечание: все токи приведены к напряжению ВН.Принимается: (50-1 PICKUP) = 96,85 / 300 = 0,32 (о.е.) Адрес 1204Ток срабатывания МТЗ ВН (максимальная величина) с пуском поминимальному напряжению на стороне Н 12 Н выбирается по условиям:Отстройка от максимального рабочего тока перегрузки в послеаварийныхрежимах, А:(3.34 18 )Согласование с токами срабатывания МТЗ на сторон 4 е ВН 11 и ННТрансформатора при отсутствии питания на стороне НН (аналогично формуле3.30):Примечание: Все токи приведены к напряжению ВНПринимается: (50-1 PICKUP) = 96,85/300 = 0,32 (А) Адрес 120 4Напряжение срабатывания органов пуска МТ 12 З В Н по минимальномунапряжению на сторонах НН 12 (минимальная величина), выбираетс я поусловиям:Обеспечение возврата пуск 12 а после отключения внешнего КЗ, В:(3.35 12 )где Uном.тр – номинально е напряжение на стороне Н 12 Н трансформатора, В;5 8Отстройка от напряжения самозапуска после повторного включения (АПВ,АВР) заторможенных электродвигателей, В:(3.36 12 )Принимается: 27-1(U<) = 6600 (В) .Выдержка времени МТЗ ( 7 с пуско м/без пуска) напряжения на отключениеТрансформатора на всех сторонах 7 и пуск УРОВ ВН, с:(3.37)где Тс з.пред.
=1 - выдержка времен 7 и последних ступене й МТЗ на сторон 7 е ННТрансформатора, с; Тзап. = 0,3÷0,4 – запас времени на отработку ступени, с.Уставка по времени срабатывания МТЗ ВН: (50-1 DELAY) = 1 с; Адрес 120 5ANSI 49. Токовая защита от перегрузк 19 и на стороне ВН Трансформатора.Применяемое устройство SIPROTEC: 7SJ62х-64х (РЗА ВН) 4 .Ток срабатывания ТЗП ВН выбирается по условию отстройки отноминального тока Трансформатора на данной стороне, А:(3.38 4 )Принимается: 49 (I >) = 75,3/300 = 0,25 (о.е. )Выдержка времени ТЗП с действием на сигна 9 л принимается: 49 (Т) = 2,5сек .
Уставка по ток 9 у ТЗП ВН (I ALARM) = 0,25 Адрес 4205593.3.2 Основные защиты трансформатора и резервные токовые защитына стороне низкого напряжения трансформатора.Расчеты уставок защит на стороне низкого напряжения Трансформаторавыполняются аналогично расчетам для стороны ВН в соответствии с [8], исведены в таблицу 3.4.Таблица 3.4 – Результаты расчета основных и резервных токовых защиттрансформатора на стороне низкого напряженияНаименование параметра ЗначениеANSI 87T. Продольная дифференциальная токовая защит аПрименяемое устройство SIPROTEC: 7U 11 T6X XУставка по току основной функци 11 идиф.защиты, о.е.
Адрес 1221Уставка Коэффициента торможенияДиф.защиты (1), А Адрес 1241A (SLOPE1)Положение точки пересеченияхарактеристики торможения с осью (1), о.е 4 .Адрес 1242A (BASE POINT1 5 )Уставка Коэффициента торможени 5 ядиф.защиты (2), о.е. Адрес 1243A (SLOPE 2)Окончание таблицы 3. 4Положение точки пересеченияхарактеристики торможения с осью (2), о.е 5 .Адрес 1244A (BASE POINT2 5 )Уставка по току функци 5 и диф.отсечки, о.е.Адрес 1231уставка по току начала дополнительноготорможения диф.защиты, о.е.Адрес: 1261АУставка по длительности дополнительноготорможения диф.защиты, цикл Адрес: 1262Aотношение частоты 2-ой гармоники кчастоте основной гармоники, % Адрес 1271Относительная величина гармоническойсоставляющей, % Адрес 1276ANSI 50, 51 .
Максимальная трехфазная токовая защита (ненаправленная) 46 4 0Применяемое устройство SIPROTEC: 7SJ62х-64 4 хТок срабатывания МТЗ без пуска понапряжению, о.е.(50- 18 1 48 PICKUP) = 0,7Адрес 120 4Ток срабатывания МТЗ с пуском поминимальному напряжению, о.е.(50- 12 1 PICKUP) = 0,7Адрес 120 4Напряжение срабатывания органовпуска МТЗ по минимальному напряжению,В27-1(U<) = 660 12 0Уставка по времени срабатывания МТЗ,с(50-1 DELAY)=1,3Адрес 1205Проверка чувствительности МТЗ дляоргана тока, о.е.Проверка чувствительности МТЗ дляоргана напряжения, о.е.ANSI 49 .
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
