Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

Согласно рекомендациям завода-изготовителя комплект А2 предназначен для установки в схеме 220-5АН – мостик к цепях трансформаторов и ремонтной перемычкой со стороны трансформаторов, что полностью подтверждает рациональность использования данного комплекта защит в данном дипломном проекте.

Комплект А3 включает в себя следующие функции:

– автоматическое поддержание напряжения;

– ручное регулирование напряжения;

– блокировку РПН от внешних сигналов;

– блокировку РПН при перегрузках;

– блокировку РПН при пониженном измеряемом напряжении;

– коррекцию уровня регулируемого напряжению по току нагрузки (встречное регулирование);

– оперативное изменение уставки по напряжениию поддержания с выбранного заранее на другое значение;

– формирование импульсных и непрерывных команд управления электроприводом РПН.

Таким образом, можно сделать вывод о том, что данный комплект защит, выполненный на основе шкафа ЭКРА ШЭ2607 151, полностью соответствуют требованиям [1] и его можно использовать в качестве шкафа основной и резервной защиты Т-1 данной подстанции.

Схема распределения ИТС по ТТ и ТН с учетом выбора шкафов защит представлена на чертеже БР 13.03.02 024 Э34.

4 РАСЧЕТ УСТАВОК РЗА

4.1 Параметрирование терминала

Трансформатор ТРДЦН- 63000/220/10.

Паспортные данные приведены в таблица А.1 (приложение А).

Расчет произведен в именованных единицах согласно [3]. Сопротивления трансформатора рассчитаны при двух крайних положения регулятора напряжения под нагрузкой.

Схема соединения силового трансформатора ВН/НН-Y/ .

Вторичные обмотки главных трансформаторов тока на всех сторонах защищаемого трансформатора соединены по схеме «звезда».

Таблица 4.1 – Схемы соединения обмоток Т -1 и ТТ соответствующих сторон

Таким образом:

, (4.1)

где – коэффициент схемы трансформаторов тока соответствующей стороны, – коэффициент соединения обмоток Т-1.

Тогда:

;

.

Первичные токи трансформатора, соответствующие его номинальной мощности, определяются по выражению:

, (4.2)

где – номинальная мощность трансформатора, кВА; – напряжение стороны на которой рассчитываются токи, кВ.

На стороне ВН 220кВ:

А.

На стороне НН 10кВ:

А.

Базисные токи определяются по выражению:

; (4.3)

Тогда базисный ток стороне ВН 220 кВ:

А.

Базисный ток стороне НН 10 кВ:

А.

По значениям базисных токов производится выбор числа витков первичных обмоток входных ТТ терминала.

Подключение ТТ на стороне ВН и НН к зажимам шкафа сведем в таблицы.

Таблица 4.2 – Подключение ТТ к зажимам со стороны ВН 220 кВ

Таблица 4.3 – Подключение ТТ к зажимам со стороны 10 кВ

4.2 Расчет и выбор параметров срабатывания ДЗТ

4.2.1 Ток начала торможения ДЗТ Т-1

Согласно рекомендациям, указанным в [2], уставку начала торможения принимаем равной .

4.2.2 Относительный начальный ток срабатывания ДЗТ Т1

Согласно [2], относительный начальный ток срабатывания ДЗТ определяется по выражению:

, (4.4)

где – относительная погрешность, обусловленная регулированием напряжения на сторонах защищаемого трансформатора, принимается равной большему значению диапазона регулирования , так как регулирование на стороне ВН(-12:+12)%; – относительное значение полной погрешности трансформаторов тока в режиме КЗ, в соответствии с [6], для трансформаторов тока 10Р погрешность принимается , а для трансформаторов тока 5Р – ; – ток начала торможения; – коэффициент отстройки, учитывающий погрешности измерительного органа терминала, ошибки расчета и необходимый запас, принимается ; – коэффициент, учитывающий переходный процесс принимается – при использовании на разных сторонах защищаемого трансформатора разнотипных трансформаторов тока при одинаковой схеме соединения обмоток; – коэффициент однотипности трансформаторов тока, принимается ; – относительная погрешность выравнивания токов плеч. Данная погрешность определяется погрешностями входных трансформаторов тока и аналого-цифровыми преобразователями терминала, принимается ; – относительная погрешность внешнего выравнивающего трансформатора или автотрансформатора (АТ-31 или АТ-32). Так как внешний промежуточный выравнивающий трансформатор или автотрансформатор (АТ-31 или АТ-32) не используется, то принимается .

Получаем относительный начальный ток срабатывания:

о.е.

Принимаем уставку относительного тока о.е.

4.2.3 Коэффициент торможения

Правильный выбор коэффициента торможения определяет отстройку защиты от внешних КЗ и обеспечивает несрабатывание ДЗТ в диапазоне значений тока от до .

Для начала, согласно рекомендациям, указанным в [3], определяем максимальный первичный ток, протекающий через защищаемый трансформатор при внешнем КЗ.

, (4.5)

где – сопротивление системы в максимальном режиме, Ом; – сопротивление трансформатора Т-1, Ом;

Расчет в программном комплексе ТКЗ-3000 представлен в приложении Г.

Таким образом:

Ом.

Тогда максимальный первичный ток, протекающий через защищаемый трансформатор при внешнем КЗ:

А.

Сквозной ток определяется по выражению:

; (4.6)

о.е.

Ток небаланса определяется по выражению:

, (4.7)

где – сквозной ток.

Таким образом:

о.е.

Тормозной ток определяется по выражению:

, (4.8)

где – , согласно рекомендациям [3], в проектных расчетах принимается равным .

Тогда

о.е.

.

Тогда коэффициент торможения будет определяться по формуле:

; (4.9)

.

Принимаем коэффициент торможения .

4.2.4 Ток торможения блокировки ДЗТ

Для исключения отказа защиты при максимальных нагрузках трансформатора определим ток торможения блокировки. Ток торможения определяется исходя из отстройки от максимально возможного сквозного тока нагрузки трансформатора. Согласно [3] ток торможения блокировки ДЗТ определяется по выражению:

, (4.11)

где – коэффициент отстройки; – коэффициент, определяющий предельную нагрузочную способность трансформатора в зависимости от его мощности. Согласно рекомендациям, указанным в [3] для трансформаторов средней мощности принимаем .

Тогда, ток торможения блокировки ДЗТ:

о.е.

Принимаем значение тока торможения блокировки .

4.2.5 Ток срабатывания дифференциальной отсечки

Для исключения замедления работы ДЗТ Т при больших токах внутреннего повреждения вследствие блокировки защиты из-за погрешности ТТ в переходном режиме предусмотрена вторая грубая ступень защиты .

В соответствии с рекомендациями, указанными в [7], ток срабатывания дифференциальной отсечки должен выбирается их условия отстройки от броска тока намагничивания и отстройки от максимального первичного тока небаланса.

Отстройка от броска тока намагничивания силового трансформатора : о.е.

Отстройки от максимального первичного тока небаланса при переходном режиме расчетного внешнего КЗ:

Максимальный ток небаланса:

; (4.12)

о.е.

Принимаем о.е.

4.2.6 Уровень блокировки по 2-й гармонике

Для предотвращения ложной работы ДЗТ Т при бросках тока намагничивания в момент включения трансформатора под напряжения, а также для обеспечения не действия защиты от тока небаланса в переходном режиме, вызванными внешними КЗ (когда увеличенная погрешность трансформаторов тока, обусловленная насыщением, приводит к появлению второй гармонической составляющей тока) выполнена блокировка защиты по превышению отношения тока второй гармонической составляющей к току промышленной частоты .

Согласно рекомендациям, изложенным в [2], рекомендуемая уставка по уровню блокировки по второй гармонике заводом-изготовителем .

Характеристики

Список файлов ВКР