Пояснительная (1202036), страница 9

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 9)

Лист№ докум.Подпись Дата64Полученное значение мощности намного меньше мощности главногоэлектродвигателя. Выбираем большую скорость резания:Vф 3,14  64  80 160,7 м / мин ;1000Pz  300  1,51  0,8 0, 75  160,7 0,15  1,188  298,15 кгс  2981,5 Н ;PX  0.3  2981,5  894,5 Н ;Nэ 2981,5  160,7 7,8 кВт ;102  60N пот  7 / 0,77  10,2 кВт .Принимаем скорость резания nст=630 об/мин.Коэффициент использования станка по мощности главного электродвигателяKN пот100 % ,N ст(1.12)где Nст  мощность главного электродвигателя, кВт.K6,98100 %  69,8%10Основное технологическое (машинное) время, мин, определяют по формулеTo Li,nст S ст(1.13)где L  расчетная длина обработки поверхности, мм; nст  частота вращениядетали или инструмента, об/мин; Sст  подача, мм/об; i  количество проходов,зависящее от припуска на механическую обработку, глубины резания итребуемого класса шероховатости.Расчетная длина обработки при точении, мм, определяется какL  l  l1  l2 ,(1.14)где l  действительная длина обрабатываемой поверхности детали, мм; l1 величина врезания, мм; l2  выход (перебег) инструмента, ммl1  t  ctg  ;(1.15)l2  ( 2  3) S ст ,(1.16)где   главный угол резца в плане.ЛистДП 23.05.01 00.00.00 ПЗИзм.

Лист№ докум.Подпись Дата65l1  0 ;l 2  2  1,5  3 мм ;L  100  0  3  103 мм ;To 1035  0,55 мин .630  1,5Фактическая стойкость резца определится какTmT  0, 2C VK VVp t XV S Cy Vm350  0,089 47,37 мин126,6  1,5 0,15  1,210,353.7.2. Чистовое точение.Подачу при чистовом точении по рекомендации [2] выбираем равной 0,2мм/об.Уточняемвсоответствииспаспортнымихарактеристикамивыбранного станка 1К62 – 0.195 мм/об.Расчетная скорость резания при точении V p , м/мин, вычисляется поэмпирической формуле 1.2K v  K M v K Иv K T K Пv ,(1.17)коэффициенты KMv, KИv, KT, KПv выбираем соответственно 0,089; 1; 0,94;0,81.Для стали для подачи менее 0.3 мм/об (принятая подача 0.195 мм/об) потабл. 2.7[1] выбираем коэффициенты Cv =420; xv=0.15; yv=0.20; m=0.2.Числовое решениеVp 750, 2420  0,089 246,1 м / мин 0,45 0,15  0,195 0, 2Находим значение расчетной частоты вращения шпинделя по формуле 1.5.np 1000  246,1 1451,4 об / мин3,14  54Полученное значение расчетной частоты вращения шпинделя сравниваем симеющимися на металлорежущем станке и принимаем ближайшее меньшееnстnp.; nст=1000 об/мин.

По принятому значению частоты вращения nстнаходим фактическую скорость резания Vф , м/мин по формуле 1.6.ЛистДП 23.05.01 00.00.00 ПЗИзм. Лист№ докум.Подпись Дата66Vф 3,14  54 1000 169,56 м / мин .1000Фактическая стойкость резца определится какT mT  0, 2CV K VV p t X V S CyVm420  0,089 74,8 мин246,1  0,45 0,15  0,195 0, 2Основное технологическое (машинное) время, мин, определяем по формуле1.13l1  0 ;l 2  2  0,195  0,39 мм ;L  100  0  0,39  100,39 мм ;To 100,39 0,515 мин .1000  0,1953.7.3.

Фрезерование.Фрезерование шпоночного паза состоит из этапов врезного (торцевого)фрезерования и проходного (периферийного) фрезерования. В обоих режимахжелательно частоту вращения шпинделя назначить одинаковой. В торцевомфрезеровании глубина резания равна радиусу фрезы tв=7 мм, в проходном –глубине шпоночного паза tп=7 мм.Расчетную скорость резания V p , м/мин, определяют по эмпирическойформуле:Vp Cv D qv K v,T m t xv S zyv B nv z wv(1.18)где K v  поправочный коэффициент;D  диаметр фрезы, мм;B  ширина фрезерования, мм;Т – период стойкости фрезы;z количество зубьев фрезы.ЛистДП 23.05.01 00.00.00 ПЗИзм.

Лист№ докум.Подпись Дата67Принимаем по рекомендациям [1] при z=2 (для шпоночной фрезы), приподаче на зуб фрезы 0.2 мм/зуб, Cv=35.4, qv=0.45, xv=0.3, yv=0.4, nv=0.1,Wv=0.1, m=0.2. Период стойкости фрезы принимаем равным 120 мин.Коэффициент KMv определяется по формуле 1.4.K MV 75 0,1171875 ,640поправочный коэффициент K n для режущей части фрезы из быстрорежущейvстали принимаем равным 1, поправочный коэффициент, учитывающийматериал режущей кромки K И для режущей части фрезы из быстрорежущейvсталипринимаемравным1.Суммарныйпоправочныйкоэффициентопределяется по формулеK v  K мv K Иv K nv(1.19)K v  0.1171875Скорость резания при врезном фрезерованииVp 35.4  8 0.45  0.1171875 32,8 ( м / мин)120 0.2  7 0.3 0.2 0.4  7 0.1  2 0.1Расчетная частота вращения шпинделя определяется по формулеnp 1000 V p(1.20) Dnp 1000  32,8 746,1 (об / мин )3.14  14Полученное значение расчетной частоты вращения шпинделя сравниваем симеющимися паспортными данными на станке и принимают ближайшееменьшее nф=560 об/мин.Скорость резания при проходном фрезерованииVp 35.4  8 0.45  0.1171875 32,8 ( м / мин)120 0.2  7 0.3 0.2 0.4  7 0.1  2 0.1Расчетную минутную подачу S м , м/мин, определяем по формулерS м p  S z z nст(1.21)S м p  0.2  2  560  224 ( мм / мин)ЛистДП 23.05.01 00.00.00 ПЗИзм.

Лист№ докум.Подпись Дата68Для обоих видов фрезерования принимаем фактическую подачу 200 мм/мин.Фактическая скорость, м/мин, D nст1000Vф Vф (1.22)3.14  14  560 24,6 ( м / мин )1000фактическая стойкость фрезыT mCv D qv K vV p t xv S zyv B nv z wv(1.23)при врезном фрезеровании:T  0 .2560  14 0.45  0.1171875 3,352 ( мин)32,8  7 0.3  0.2 0.4  7 0.1  2 0.1при проходном фрезеровании:T  0.2560 14 0.45  0.1171875 3,352 ( мин)32,8  7 0.3  0.2 0.4  7 0.1  2 0.1силу резания, кгс, определяем по формулеPz  C p  txpSz p  Bynp z  D p  K p (1.24)qВыбираем по рекомендациям [1] Kp ,Ср, xр, yp, np, qp соответственно равными0,82; 82; 1,1; 0,8;0,95; 1,1Определяем силу резания при врезном фрезерованииPz  82  51,1  0,2 0,8  7 0,95  2  10 1,1  0,82  109,3 кгс  1093 НОпределяем силу резания при проходном фрезерованииPz  82  51,1  0,2 0,8  7 0,95  2  10 1,1  0,82  109,3 кгс  1093 НВозможность осуществления на выбранном станке принятого режима резанияпроверяем путем сопоставления максимального расчетного значения силыподачи, определяемой по формуле 1.9 со значением силы РХ доп, допускаемоймеханизмом подачи выбранного металлорежущего станка, указанной в егопаспорте.

PX  0.3  1093  327 ,9 Н . РХ доп по паспорту станка равно 5000 Н.Эффективную мощность на резание Nэ, кВт, определяем по формуле 1.10Nэ 1093  4,4 0,786 кВт .102  60ЛистДП 23.05.01 00.00.00 ПЗИзм. Лист№ докум.Подпись Дата69Потребную мощность на шпинделе определяют по формуле 1.11N пот  0,786 / 0,75  0,5895 кВтКоэффициент использования станка по мощности определяется по формуле1.12K0,5895100 %  21,05%2,8Столь низкий коэффициент использования станка по мощности обусловленпринятым решением, учитывая мелкосерийный характер производства,использовать универсальный фрезерный станок вместоспециализированного.Основное технологическое (машинное) время, мин, определяют по формулеTo LS мст(1.25)iРасчетная длина обработки при точении, мм, определяется по формуле 1.14l =100мм; l1 =8мм;l2=3 ммL  100  8  3  111 мм ;To 111 0,6 мин .2003.7.4.

Резьбонарезные работыПри нормировании работ по нарезанию резьбы резцами определяютскорости резания для черновых, чистовых, а при необходимости и зачистныхпроходов.Скорость резания при нарезании резьбы резцами из быстрорежущей сталирассчитывается по формуле 6.43 (обрабатываемый материал  сталь 45,  в =(6575) кгс/мм2):V 14,8 KТ S 0,3 t 0, 7V 0 ,11(6.43)14,8 KТ S 0,3 t 0, 70 ,11ЛистДП 23.05.01 00.00.00 ПЗИзм. Лист№ докум.Подпись Дата70Обозначения: T стойкость резца, мин; S шаг резьбы, мм; t толщинастружки (высота профиля резьбы), мм; K коэффициент, учитывающийпрочность материала детали.Количество черновых и чистовых проходов при нарезании треугольнойнаружной резьбы резцами из быстрорежущей стали может быть принято потабл. 6.18.Поправочные коэффициенты на скорость резания в зависимости отмеханической характеристики стали приведены в табл.

6.19.Скорости резания при нарезании резьбы резцами, оснащенными пластинкамитвердого сплава следует принимать по табл. 6.20.Таблица 6.18- Количество черновых и чистовых проходов при нарезаниитреугольной наружной резьбы резцами из быстрорежущей сталиШаг резьбы, ммВысотарезьбы, ммпрофиля Количествочерновых проходовКоличествочистовыхпроходов1,50,97542Таблица 6.19 -Поправочные коэффициенты на скорость резания принарезании резьбы в зависимости от механической характеристики сталиПредел прочности в, кгс/мм2Группа стали6575809495105106125Углеродистые (С 0,6 %)1,00,770,590,46Углеродистые (С 0,6 %)0,80,620,470,37Примечания: при нарезании резьбы четвертой–шестой степени точности,кроме черновых и чистовых проходов, дополнительно предусматриваетсядва–четыре зачистных прохода при скорости V = (46) м/мин; периодстойкости резца при работе с охлаждением принимается Т = 60 мин.ЛистДП 23.05.01 00.00.00 ПЗИзм.

Лист№ докум.Подпись Дата71Таблица 6.20 - Скорости резания при нарезании резьбы резцами,оснащенными пластинками твердого сплаваОбработка незакаленных сталей сV  в = (5585) кгс/мм20 , 23Cv iчернТ 0, 2 S 0,3, м/мин (6.46)Коэффициент CvУглеродистые стали  в , кгс/мм2Материалрежущейчасти 657585115резцаТ15К6352286237181Т30К4343271261Количество черновых и чистовых проходов при нарезании треугольнойнаружной резьбы резцами, оснащенными пластинками твердых сплавов взависимости от механической прочности углеродистой стали следуетпринимать по табл. 6.21.По рассчитанной скорости резания определяется частота вращения шпинделястанка в минуту, соответственно для черновых, чистовых, а если необходимо,то и для зачистных проходов по формуле:n1000 V, Dn(6.48)1000 V Dгде V  скорость резания, м/мин; D  наружный диаметр резьбы, мм.ЛистДП 23.05.01 00.00.00 ПЗИзм.

Характеристики

Список файлов ВКР