Носкова ПЗ (1195048), страница 3

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

подстанции ТП 35/10-0,4 ст.Дугда.

1. Обогрев приводов секционного выключателя и выключателей трансформатора 35 кВ.

2. Обогрев, освещение, закрытого распределительного устройства 35 кВ.

3. Обогрев, освещение, закрытого распределительного устройства 10 кВ.

4. Обогрев, освещение, монтерского пункта.

5. ДГА-КАС-500.

6. Подогрев шкафов электромагнитных приводов , шкафов зажимов.

7. Обдув Т-1.

8. Обдув Т-2.

Рисунок 2.1 – Схема собственных нужд подстанции ТП 35/10-0,4 ст.Дугда.

2.2.1 Выбор трансформатора на собственные нужды

Трансформатор собственных нужд выбирается согласно нагрузок потребителей собственных нужд.

В таблице 2.3. приведены нагрузки потребителей собственных нужд подстанции номер ТП35/10-0,4 ст.Дугда .

Таблица 2.3 – Нагрузки потребителей собственных нужд

2.2.1.1 Расчет полной мощности потребителей собственных нужд

Общая мощность потребителей собственных нужд расчитывается согласно формуле:

(2.2)

где S – полная мощность потребителей собственных нужд, кВА; К_С - коэффициент спроса, принимается равным 0,8 [5]; P - активная нагрузка потребителей собственных нужд, кВт; Q - реактивная нагрузка потребителей собственных нужд, кВт.

.

Трансформатор собственных нужд выбирается согласно каталога .

Оборудование для СН:

1. трансформатор типа ТСЗ-400/10/0,4;

2. разъединитель типа РВЗ-630 II УХЛ2 ;

На подстанции устанавливаются два трансформатора СН с 1-й СШ-10кВ к 1-й СШ-0,4кВ и со2-й СШ-10кВ ко 2-й СШ-0,4кВ выбранного типа.

1. Расчет токов короткого замыкания

Определение токов короткого замыкания производят с целью:

1. выбора электрического оборудования;

2. расчета и выбора устройств некоторых видов автоматики и релейной защиты

Рисунок 2.2 – Расчетная схема (а) и схема замещения (б).

Эквиваленты системы и параметры оборудования:

1. система: сопротивление X₁=X₂=15,59 Ом, мощность S_C принимается раной ∞.

2. ЛЭП: Л-60П провод маркой АС–95 X₀=0,391 Ом/км, r₀=0,33 Ом/км, длина линии L₁= 1,89 км; Л-65П провод маркой АС–120 X₀=0,361 Ом/км, r₀=0,27 Ом/км, длина линии L₂= 6 км.

3. подстанция: трансформаторы Т-1 и Т-2 типа ТД-10000/35/10, U_К = 7,5 %

1. Расчет параметров схемы замещения

Сопротивление линии расчитывается согласно формуле:

(2.3)где X_л – сопротивление линии, Ом; r₀ – активное сопротивление линии, Ом/км; x₀ – индуктивное сопротивление линии, Ом/км;L – протяженность линии, км.

.

.

Сопротивление двухобмоточного трансформатора определяется согласно формуле:

(2.4)

где X_Т – сопротивление трансформатора, Ом; U_К - напряжение короткого замыкания, %; U_ВН – номинальное напряжение обмотки высокого напряжения, кВ; S_Н – номинальная мощность, МВА.

.

2.3.2 Расчет тока короткого замыкания в точке К₁

Трехфазный ток короткого замыкания определяется согласно формуле:

(2.5)

где I^′′(3) – трехфазный ток короткого замыкания, кА; Е_С – ЭДС системы, кВ;

X_Э – эквивалентное сопротивление, Ом. ЭДС системы рассчитывается по формуле:

(2.6)

.

Для дальнейшего расчета последовательно складываются сопротивления и определяется эквивалентное сопротивление X₁ и X₃; X₂ и X₄, а далее параллельно.

.

.

Результаты X_Э и Е_С подставляются в формулу (2.5):

.

Определение ударного тока короткого замыкания в точке К₁ производится согласно формуле:

(2.7)

где К_У - ударный коэффициент, принимается равным 1,61.

.

2.3.3 Определение тока короткого замыкания при включенном секционном выключателе 35 кВ

Параллельно складываются полученные результаты :

.

Ток короткого замыкания максимального режима расчитывают согласно формуле (2.5):

.

Ударный ток короткого замыкания точки К₁ максимального режима рассчитывают согласно формуле (2.6):

.

Согласно результатов расчета преобразования схема приобретает вид (рисунок 2.3):

Рисунок 2.3 – Схема замещения

2.3.4 Расчет тока короткого замыкания в точке К₂

Для расчета тока короткого замыкания К₂ необходимо сложить последовательно сопротивления Х₇ и Х₅

:

.

Дезультаты Е_С и X₁₀ подставляют в формулу (3.5):

.

Итоговое значение расчетного тока короткого замыкания К₂ определяют приведением его к напряжению 10 кВ согласно формуле:

(2.8)

.

Определение ударного тока короткого замыкания К₂ производят согласно формуле (2.7), ударный коэффициент К_У принимают равным 1,8 для связной системы сборных шин 10 кВ через трансформатор единичной мощности:

.

2.3.5 Определение тока короткого замыкания в точке К₂ при включенном секционном выключателе 10 кВ

Данные Х₈ и Х₆ складывают последовательно:

.

Данные Х₁₀ и Х₁₁ складывают параллельно:

.

Определяется ток короткого замыкания максимального режима для К₂ согласно формуле (2.5):

.

Итог значения тока короткого замыкания определяют приведением его к напряжению 10 кВ согласно формуле (2.8):

.

Ударный ток короткого замыкания в точке К₂ максимального режима определяется согласно формуле (2.8):

.

Приводятся этапы преобразования схемы замещения на рисунке 2.4.

Рисунок 2.4 – Этапы преобразования схемы замещения

Результаты полученных токов трехфазного короткого замыкания К₁, К₂ приведены в таблице 2.4.

Таблица 2.4 – Расчетные токи трехфазного короткого замыкания.

2.4 Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей для заданных цепей

2.4.1 Выбор выключателей для цепей 35 и 10 кВ

На подстанции ТП 35/10 ст.Дугда имеются масляные выключатели, которые морально и физически устарели, из-за чего требуются часто большх затрат на ремонт и более частых выводов в ремонт для нормальной работы.

Выключатели служат для включения и отключения цепей в разных режимах работы и являются главными коммутационными аппаратами.

Самая ответственная операция является включение при срабатывании автоматического повторного включения или ручного опробования оперативным персоналом на существующее короткое замыкание и отключение токов короткого замыкания и включение при срабатывании автоматического повторного включения.

Выбор выключателей производится по следующим параметрам:

1. по напряжению установки – U_уст ≤ U_н;

2. по длительному току – I_раб.max ≤ I_н;

3. проверка на электродинамическую прочность I″ ≤ I_дин; ί_У ≤ ί_дин;

4. проверка на термическую стойкость – В_К = I_Т² · t_Т;

(2.9)

где В_К - тепловой импульс, кА²· с; I_Т - ток термической стойкости аппарата, кА; t_Т - время термической стойкости, с. Тепловой импульс определяется по формуле:

(2.10)

где t_отк - время отключения короткого замыкания, с Т_А - постоянная времени цепи короткого замыкания, с.

Время отключения короткого замыкания определяется по формуле:

(2.11)

где t_з – время действия релейной защиты, с, принимается равным 0,3; t_в – полное время отключения выключателя, с.

2.4.1.1 Выбор выключателя в цепи трансформатора на стороне напряжения 35 кВ

Определение в цепи трансформатора максимального тока производится по формуле:

(2.12)

где I_Тmax – максимального тока в цепи трансформатора, А; S_Т – мощность трансформатора, кВА; U_Н – номинальное напряжение, кВ; К_Т – коэффициент перегрузки трансформатора.

.

По каталогу выбирается выключатель типа ВГБЭ-35-12,5/630 УХЛ1[5].

Характеристики выключателя:

1. номинальное напряжение: U_н = 35 кВ;

2. номинальный ток: I_н = 630 А;

3. ток электродинамической устойчивости: I_дин = 12,5 кА, ί_дин= 32 кА;

4. термическая стойкость 468,75 кА²·с;

5. полное время отключения 0,065 с.

Определение времени отключения короткого замыкания производится по формуле (2.11):

.

Тепловой импульс определяется по формуле (2.10):

Значение тока короткого замыкания выбирается из таблицы 2.4, Т_А принимается равным 0,02 с.

.

Характеристики

Список файлов ВКР