Пояснительная записка (1193445), страница 8

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 8)

Расстояние между осями отверстий находится в пределах 100÷200 мм

Отверстия размещаются вниз под углом 45° к вертикали в шахматном порядке через 131 мм.

Производительность воздуходувки определяется по формуле

(61)

м³/мин.

Расчетный напор воздуходувки принимается равным двойной высоте фильтра, 2·4 м = 8 м

По каталогу принимается воздуходувка ВВН-12 производительностью 12,2 м³/мин, размеры в плане 1840×780 мм, масса 1100 кг. Предусматривается одна резервная воздуходувка.

Определение потерь напора в фильтре при помывке.

1. Потери напора, м, в дренажной системе большого сопротивления

, (62)

где _k – фактическая скорость в начале распределительного коллектора, равная 0,98 м/с;

• _Б.О – фактическая скорость в ответвлениях дренажа, 1,28 м/с;

• ζ – коэффициент сопротивления, который определяется по формуле

, (63)

где ω – отношение суммы площадей отверстий в ответвлениях к площади поперечного сечения коллектора, определяемое по формуле

(64)

= 0,244;

Тогда

В результате

2. Потери напора в поддерживающих слоях находятся по формуле

(65)

3. Потери напора в фильтрующем слое определяются как

, (66)

где a и b – параметры, равные соответственно 0,76 и 0,017;

Тогда общие потери напора в фильтре при промывке составят

∑h = 1,94м + 0,23м + 1,02м = 3,19 м.

Для промывки используется промывной насос. При использовании промывного насоса необходимый напор может быть найден по формуле

, (67)

где – геометрическая высота подъема воды от минимального уровня в РЧВ до кромки желобов фильтра, м;

– потери напора в фильтре при промывке, равные 3,19 м;

– потери напора во всасывающем и напорном трубопроводах насоса от РЧВ до самого удаленного фильтра при промывке, 0,8 м.

Отметка кромки желобов фильтра определяется по формуле

, (68)

где - отметка верха фильтра, 38,000;

– высота слоя воды, принятая равной 2 м;

h_ж – высота желоба, равная 0,475м.

Тогда отметка кромки желобов фильтра

Минимальный уровень воды в РЧВ равен 30,000.

Тогда геометрическая высота подъема воды от минимального уровня в РЧВ до кромки желобов фильтра

Н_г = 36,475 – 30,000 = 6,475 м

По формуле (67) необходимый напор промывного насоса равен

Производительность промывного насоса определяем по формуле

, (69)

По формуле (69) производительность насоса равна

= 599,4 м³/ч

По рассчитанному расходу и напору подбираем промывной насос фирмы Wilo марки SCP200-320HA, n = 1460 об/мин, размеры в плане 1560×750 мм, масса 780 кг. Кроме рабочего устанавливается один резервный насос.

5.4 Расчет сооружений оборота промывных вод фильтров

Для повторного использования промывных вод фильтров принята технология отстаивания воды и равномерная подача отстоянной воды в голову сооружений – подмешивание к воде из скважин.

В качестве сооружений обработки промывных вод приняты отстойники циклического действия с продолжительностью отстаивания не менее 4 часов.

Объем каждого отстойника складывается из объема зоны осветления, объема защитной зоны и объема зоны накопления и уплотнения осадка.

Объем зоны осветления не менее объема воды, необходимого для одной промывки одного фильтра

(70)

где – интенсивность промывки фильтра, равная 15 л/с·м²;

t – продолжительность промывки, 6 мин;

f – площадь одного фильтра, 11,1 м².

Принимаются размеры зоны осветления, равными в плане 5х5 м и высотой 2,4 м. Высота защитной зоны принимается равной 0,3м. Зона накопления осадка выполняется с наклонными под углом 45° стенками, с одним конусом в резервуаре.

Расход осветленной воды, подаваемый от отстойников в голову сооружений станции

(71)

где – часовая производительность водопроводной станции обезжелезивания, равная 235 м³/ч.

Время откачки осветленной воды из отстойника

(72)

Количество железа, в условном сухом веществе в расчете на Fe(OH)₃, выпадающего в осадок за сутки определяем по формуле

(73)

где Q – полная производительность станции, 5640 м³/сут;

Fe – концентрация железа общего в воде, 4 мг/л;

56 – атомная масса железа;

107 – молекулярная масса гидроокиси.

Объем влажного осадка, выпадающего за сутки, определяется по формуле

(74)

где р – влажность осадка, 96,5%.

Продолжительность нахождения осадка в зоне уплотнения отстойника

(75)

где - объем конусной части отстойника (зона накопления осадка).

Объем зоны накопления

(76)

где – высота зоны накопления осадка, 2,25м;

– площадь резервуара-отстойника в плане (размеры 5×5 м);

– площадь днища резервуара-отстойника (размеры 0,5×0,5 м).

Продолжительность нахождения осадка в зоне уплотнения отстойника

Таким образом, объем зоны осадка в отстойнике достаточен.

Производительность насоса возврата осветленной воды на фильтры

(77)

где t₃ – время откачки осветленной воды из отстойника, принято 24ч.

Число резервуаров отстойников n определяется по формуле

(78)

где N – число фильтров на станции, 4 шт;

t – период пребывания промывных вод в отстойнике, принимается 8 ч;

n_пр – число промывок каждого фильтра в течение суток, 2 шт;

Т_ст – продолжительность работы станции в течение суток, принято 24 ч.

Принимается 3 резервуара-отстойника.

Определим требуемый напор насосов для повторного использования осветленной воды от отстойников в «голову» сооружений (на фильтры) по формуле

, (79)

где - отметка верха воронки, 38,700 м;

- отметка уровня земли на станции, 31,000м;

- потери напора воды, принимаем 3м;

м.

Принят насос марки К8/18, частота вращения рабочего колеса 2900 об/мин; мощностью 1,2 кВт. Габариты насосного агрегата 764×257×323 мм, масса насосного агрегата 70 кг. Кроме рабочего принимается один резервный насос.

Производительность насоса перекачки шлама на обезвоживание

, (80)

где t₄ – время откачки осадка из отстойника на шламовые площадки, 1ч.

Определяется требуемый напор насоса перекачки шлама на площадки

(81)

где - отметка дна шламовой площадки, 29,000;

- отметка дна отстойника, определяется по формуле (82);

- потери напора воды, принимается 3 м.

(82)

Принимается насос марки СМ 80-50-200а/4 с частотой вращения 1450 об/мин, мощность электродвигателя 3 кВт. Габариты насосного агрегата 895x280x478 мм, масса 145 кг. Кроме рабочего принимается один резервный насос.

Расчет диаметров трубопроводов приведен в таблице 12.

Таблица 12 – Расчет трубопроводов сооружений обработки промывных вод

Осадок, уплотненный в резервуарах отстойниках, подвергается обезвоживанию. В качестве сооружений для обезвоживания осадка в работе принимаются шламовые площадки.

Полезная площадь карт определяется по формуле

, м² (83)

где q – удельная нагрузка осадка с фильтрующим основанием, 6 м³/м² год;

k – климатический коэффициент, 0,7.

м².

Площадь карт с учетом строительства дорог:

F = 1,2 ^. F_п , м² (84)

F = 1,2 ^. 107,8 =129,4 м²

Принимаем количество карт равным 4. Тогда площадь одной карты

F = F / n, м² (85)

Характеристики

Список файлов ВКР