Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

(2.8)

2.2 Построение графика водопотребления и определение режимов работы насосных станций первого и второго подъема

На основании таблицы 1 построен график водопотребления, представленный на рисунке 2.

Рисунок 2 – График водопотребления жилого комплекса

Для насосной станции первого подъема (НС-1) режим работы в течение суток назначается равномерным

(2.9)

Полученный график водопотребления иллюстрирует неравномерное потребление воды в течение суток. В этом случае наиболее рациональным является двухступенчатый режим работы НС - 2.

Режим работы первой ступени с 19 до 6 часов, второй ступени – с 6 до 19 часов. По формулам (2.10) и (2.11) производительность насосов НС-2

(2.10)

(2.11)

где и - суммарное водопотребление в периоды меньшего и большего разбора воды;

и - продолжительность этих периодов, ч.

Принятые графики подачи насосных станций приведены на рисунке 3.

1- график водопотребления; 2- график подачи воды от НС-1; 3 – график подачи воды от НС- 2

Рисунок 3 - График водопотребления и режима подачи воды насосными станциями.

По построенному графику определяется объем регулирующей емкости.

Расчет бака приведен в таблице 2.

Таблица 2 - Определение объема бака водонапорной башни

Регулирующий объем бака равен сумме максимального и минимального значений, полученных в графе 6 таблицы 2.

(2.12)

3 Проектирование и расчет водозабора

Площадка водозаборных скважин планируется на расстоянии 500 м к северу от жилого комплекса в месте расположения подземных вод, защищенных от антропогенного воздействия.

Расчетный расход (дебит) водозабора, м³/сут, определяется по формуле

_(3.1)

где 1,05 - расход на собственные нужды водозабора и очистных сооружений.

м³/сут

Расчет водозабора и очистных сооружений далее будет производится на расход 100 м³/сут.

3.1 Гидрогеологический расчет водозабора

При проектировании нового водозабора использованы данные разведочно-эксплуатационной скважины, находящейся на территории жилого комплекса.

При пробном бурении скважины установлен характер залегания и мощность водоносных горизонтов – разрез представлен тремя водоносными комплексами, выдержанных по площади.

Верхний водоносный горизонт приурочен к четвертичным отложениям и залегает до глубины 16,10 м.

Второй - к пескам алевритистым, гравийно-галечным, гравийным отложениям в интервале 16,10-110,9 м.

Третий – к переслаиванию песков мелко-среднезернистых и алевритистых и расположен в интервале 110,9-200 м.

Надежная работа скважинного водозабора обеспечивается при условии, что расчетное понижение уровня не превышает допустимое, то есть

(3.2)

Наибольшее понижение уровня подземных вод для напорных пластов

(3.3)

где Q – суточная производительность водозабора, 100 м³/сут;

β – отношение расхода рассматриваемой скважины к общему расходу водозабора, равный 1;

k - коэффициент фильтрации, 10 м/сут;

m – мощность напорного водоносного пласта, равная 55,3 м;

R₀ – гидравлическое сопротивление для n количества скважин, линейно расположенных на расстоянии l друг от друга

(3.4)

где r_вл – радиус влияния, м

(3.5)

где t- время эксплуатации водозабора, принимаемое 15 лет или 5400 суток;

a – коэффициент пьезопроводности, м²/сут

где =0,8 Н_е =0,8∙95,2 м =76,2 м;

H_e – статический напор, равный разнице между отметкой нижнего водоупора («минус» 166,2 м) и отметкой статического уровня («минус» 71 м), равный 95,2 м;

μ – коэффициент водоотдачи водоносной породы, равный 0,2.

Радиус влияния скважины r_вл по формуле (3.5)

Принимаем одну рабочую и одну резервную скважины диаметром 0,1 м с расстоянием между ними l=50 м.

Гидравлическое сопротивление R₀ по формуле (3.4)

Понижение уровня по формуле (3.3)

Допустимое понижение уровня для напорных вод составит

=Н_е-[(m-4)+А+Δh_н+Δh_ф] (3.7)

где Н_е – статический напор, равный 95,2 м.

А – геометрический размер, принимаемый 5,5 м, включающий расстояние от динамического уровня до верха насосного агрегата – 1,5 м, высоту насосного агрегата – 2,5 м, расстояние от низа насосного агрегата до верха фильтра – 1,5м;

Δh_н – потери напора при обтекании погружного электродвигателя в эксплуатационной обсадной трубе, принятые 1,5 м;

Δh_ф – потери напора при прохождении воды через фильтр, принятые 3,5 м.

=95,2-[(55,3-4)+5,5+1,5+3,5]=33,4 м

Расчетное понижение воды не превышает допустимое по условию (3.1), т. е. 0,23 м < 33,4 м.

3.2 Расчет фильтра

Дебит скважины Q_скв должен быть равен водозахватывающей способности фильтра Q_ф

Q_скв≤ Q_ф (3.8)

Считаем, что водозахватывающая способность фильтра должна быть равна дебиту скважины, то есть

Q_ф=Q_ск=100 м³/сут

Исходя из вида породы водоносного горизонта (песок разнозернистый с прослоями алевритистых песков) принимается перфорированная круглыми отверстиями диаметром 20мм труба диаметром 100 мм. Поверх фильтра сделана двухслойная проволочная обмотка из проволоки диаметром 2 мм и зазором в 1,0 мм между витками. Скважность фильтра – 15%.

Рассчитываемая длина рабочей части фильтра

, (3.9)

где D – диаметр водоприемной части фильтра, принятый 0,1 м;

N – скважность фильтра, принята 0,15;

v_ф – максимальная допустимая скорость притока воды к фильтру, определяемая по формуле Абрамова С.К.

(3.10)

Окончательная длина фильтров принимается равной 15,2 м.

Характеристики

Список файлов ВКР