Диссертация (1172960), страница 9
Текст из файла (страница 9)
При этом в каждой точке моделируемого объема в координатах X; Y; Z,где Z – номер слоя, считая от кровли резервуара или абсолютная отметка центраячейки, определен тип коллектора. Формируется пакет зональных карт,воспроизводящийпространственноераспространениевыделенныхтиповколлекторов. Это отражает характер развития геологических тел в соответствии сусловиями седиментации и локальных преобразований пород. Модель позволяетвизуализироватьвнутреннестроениезалежиспомощьюлатеральных,горизонтальных и вертикальных срезов, которые демонстрируют неоднородностьпродуктивной толщи (Рисунок 3.5).60|Рисунок 3.5 – Развитие типов коллекторов в продуктивной толще пласта D1-II (центральный блок):серый – 1 тип, желтый – 2 тип, коричневый – 3 тип61Данный пример одной из залежей месторождения им.
Р. Требса показываетвозможности эффективного использования концептуальной типизации пригеолого-гидродинамическоммоделированиизалежи,иллюстрирующий«миграцию» высокопродуктивной зоны по площади и глубине нефтенасыщенногорезервуара [62].Для обоснования диапазонов и характеристик выделенных типов коллекторовнеобходимо привлекать широкий спектр специальных исследований.3.3. Специальные исследования для типов коллекторовНефтегазоносные коллектора в трещиноватых карбонатах, магматическихи эффузивных породах занимают особую нишу в спектре продуктивныхотложений. Это обусловлено, как было рассмотрено выше, многокомпонентностьюструктуры их пустотного пространства, что вызывает необходимость специальныхподходов и методик их изучения для целей оценки запасов, проектированияи регулированияразработки.полномасштабногоПрииспользованияэтом,«специфика»стандартныхнетехнологийисключаетиметодов,применяемых при изучении гранулярных коллекторов, что требуется для учетасвойств матрицы.
Трещинная составляющая, характеризующаяся большейсложностью для изучения, требует дополнительных приемов во всех видахисследования–сейсмических,керновых,промыслово-геофизическихи гидродинамических.Исследование трещиноватых пород на основе сейсмических исследований,в основном, имеют опосредованный характер [81]. При этом выявленные крупныесдвиги и разломы не являются непосредственными характеристиками коллектора.В большинстве случаев это структурные элементы, определяющие границы илираздел залежей. Но детальные сейсмические данные часто позволяют выделитьзоны и условия, способствующие развитию трещиноватости [82]. Помимоучастков, прилегающих к крупным разломам, при структурных построенияхк таким зонам могут быть отнесены склоны поднятий с изменяющимся градиентом62наклона.
В отличие от относительно пластичных терригенных образований, болеежесткие и хрупкие карбонатные и кристаллические пласты под действиемрастягивающих сил формируют системную субвертикальную тектоническуютрещиноватость. В этом случае, исходя из общегеологических представленийможет быть сделана оценка возможных параметров возникающей трещиноватости[92]. На рисунке представлена схема упрощенного поперечного разреза складки,где Н – толщина пласта, R – радиус кривизны склона, х – угол наклона в плоскихгоризонтах (Рисунок 3.6).Рисунок 3.6 – Упрощенный поперечный разрез складкиГеометрические расчеты позволяют получить соотношение трещиннойпористости к объему пласта (3.1):Фтр = Vтр/Vп = Н/2R + Н.(3.1)Поскольку радиус кривизны всегда значительно больше, чем толщинапродуктивного пласта (т.
е. R >> H), то формула приобретает вид (3.2):Ф тр.пл ~ Н/2R.(3.2)63Если радиус кривизны R выразить обратной величиной второй производной,характеризующей кривизну изгиба структуры, то R = 1/(dz2/dx2) и трещиннаяпустотность может быть представлена в виде (3.3):Фтр.пл = 1/2Н(dz2/dx2).(3.3)Этот метод называют методом второй производной, позволяющимнепосредственно по структурной карте (например, по карте отражающегогоризонта) сделать оценку потенциальной степени развития трещиноватости.Для ориентировочных оценок может быть использована также формула (3.4):Кптр = Н (sin∆x/2S),(3.4)где S – длина горизонтальной проекции участка, на котором происходит измененияугла наклона пласта.На практике достаточно часто встречаются узкие субвертикальныетрещиноватые зоны (системы макротрещин), размеры которых обычно разделенызначительными нетрещинными участками.
Для их отображения применяется методдуплексных волн (далее – МДВ). Он основан на формировании сейсмическихизображений субвертикальных границ за счет скачка физических свойств,фиксируемого на контакте трещиноватости и ненарушенной породы [38, 39].В последнее время предлагаются новые методы прогноза трещиноватости, наоснове анализа рассеянных волн, например, метод Common Scattering Point (CSP)[40]. При обработке материалов по методу CSP, используют два временных куба:стандартный временной куб – куб рефлекторов и временной куб, характеризующийакустическую неопределенность геологической среды – куб дифракторов. Кубрефлекторов служит основой для построения разломно-блоковой модели,являющейся основным источником трещиноватости на изучаемом месторождении.Созданная разломно-блоковая модель и все геолого-промысловые данные по64объекту импортируются в куб дифракторов.
Этот финальный куб может являтьсябазовым для построения емкостно-фильтрационной модели резервуара стрещинно-каверновым коллектором. Результатом обработки может быть картапрогнозных дебитов скважин (Рисунок 3.7), для получения которой необходимоналичие количественной связи между амплитудой рассеянных волн и величинойдебитов углеводородов в скважинах.Рисунок 3.7 – Карта прогнозных дебитов нефти из трещинно-кавернозных резервуаровКерновые исследования. Методы изучения карбонатных трещиноватыхколлекторов непосредственно на каменном материале включает в себя какстандартный комплекс исследований карбонатной породы в целом, таки специальные исследования, связанные с трещиноватостью. На первом этапе65работы с цельным керном фиксируется наличие минеральных и открытых трещин,их ориентировка по отношению к плоскости напластования или относительно осикерна.Приналичииориентированногокерна(непосредственноилисиспользованием методики Линка по палеомагнитным свойствам) строитсядиаграмма с преимущественным направлением трещин по сторонам света(Рисунок 3.8).
Выполняются оценки густоты трещин. Раскрытость визуально неопределяется.На следующем этапе производятся петрографические исследования,базирующиеся на классической методике ВНИГРИ [23, 57] с использованиембольших шлифов площадью не менее 1500 мм2, выпиленных параллельнои перпендикулярно напластованию. К параметрам трещиноватости относятсяобъемная плотность, густота, длина и раскрытость трещин, аспектное отношение,ориентировка в пространстве.Количественные оценки выполняются исходя из густоты трещин Г,указывающей на количество трещин, пересекающих единицу длины породы,плотность трещин Т, соответствующей отношению суммарной длины трещин ∑l,мм, наблюдаемых в шлифе, к площади этого шлифа S, мм2, а также раскрытостьтрещин – b.
Последний параметр должен включать экспертную оценку осредненияпредставительных участков трещин, так как их изменение по длине трещины,в первую очередь, наличие локальных расширений может завысить расчетпроницаемости трещин, которая, в основном, контролируется более узкимиучастками (Рисунок 3.9). Вместе с тем, необходимо понимать, что при этом будетзанижена оценка емкости трещин, что имеет значение для чисто трещинныхколлекторов, когда для расчета пористости и проницаемости следует брать разныеосредненные значения b.66Рисунок 3.8 – Оценка ориентации скважин:а – зарисовка трещин в образцах керна, ориентированных по сторонам света;б – «роза» диаграмм выявленной пространственной ориентации67Рисунок 3.9 – Измерение ширины b крытой трещины под микроскопом, в шлифеДля количественных определений параметров трещиноватости Е.С.
Роммом[57] были предложены следующие формулы, в которые входят коэффициенты,рассчитанные для различных случаев геометрии систем трещин, в том числе дляхаотической трещиноватости (3.5):Kпртр=A·b3·l/S; Kптр= b*l/S; T=1,57·∑l/S; Г=∑n/S,гдеKпртр – трещинная проницаемость, мД;Kптр – трещинная пористость, доли ед.;Т – плотность трещин, 1/м;Г – густота трещин, 1/м2;b – раскрытость трещин, мкм;l – суммарная длина трещин, мм;(3.5)68S – площадь шлифа, мм2;А – коэффициент, вводимый при подсчете проницаемости, величинакоторого зависит от геометрии систем трещин:– при двух взаимно перпендикулярных системах вертикальных (поотношению к слоистости) трещин A = 1,71·106;– при трех системах взаимно перпендикулярных трещин A = 2,28·106;– при одной системе горизонтальных (по отношению к слоистости) трещинA = 3,42·106;– в случае хаотического расположения трещин A = 1,71·106.В наибольшей мере обоснованные Е.С.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
