8 (1086300), страница 2
Текст из файла (страница 2)
Флюсы для кислородно-флюсовой и порошково-копьевой резки бетона и других неметаллических материалов. Если интенсивное окисление (горение) в кислородной струе металла всегда сопровождается выделением значительного количества теплоты в зоне реакции, то при воздействии кислородной струи на нагретый и расплавленный неметаллический материал, будь то бетон, шлак или огнеупор, никакого тепловыделения не происходит. Объясняется это тем, что все подобные неметаллические материалы состоят в основном из окислов, дальнейшее окисление которых невозможно.
Для достижения необходимой тепловой эффективности флюса на железистой основе в соста| его в повышенном количестве (до 20- 25%) вводят алюминий. Дроме того, флюс в этом случае применяют более мелких фракций, нежели при резке металлов.
Так, если при кислородно-флюсовой резке металлов основой флюса является железный порошок марок ПЖ4С (ПЖ5С) или ПЖ4М (ПЖ5М) по ГОСТ 9849-61, с размером частиц порошка в первом случае 0,16-0,25 мм и во втором 0,071-0,16 мм, то при резке неметаллических материалов применяется преимущественно порошок марки ПЖ30М с размерами частиц 0,056-0,071 мм. Такие размеры частиц, составляющие сотые доли миллиметра, характерны для порошков типа пудры, сохраняющих еще необходимую сыпучесть. Кроме того, порошок марки ПЖЗ содержит 98% чистого железа, в то время как порошки ПЖ4 и ПЖ5 содержат чистого железа первый 96%, а второй 94%.
Таким образом, порошок для резки неметаллических материалой отличается особенно большой активностью благодаря более полному сгоранию мелких частиц, содержащих высокий процент чистого железа. Входящий в состав флюса алюминиевый порошок также имеет высокую тонину помола, соответствующую железному.
Помимо основного теплового действия, вводимый в зону реакции резки металлический порошок должен осуществлять также необходимое флюсование (шлакование) образующихся при резке тугоплавких окислов.
Алюминий, вводимый во флюс в количестве 15-25% (по объему), предназначен для еще большего повышения тепловой эффективности флюса, поднятия температуры в зоне реакции резки, поскольку образование Аl2О3 связано с выделением большого количества теплоты. Обычно флюс для разделительной кислородно-флюсовой (резаковой) и копьевой резки бетона и железобетона содержит 75-85 об. /6 железного порошка ПЖ30М и 15-25 об. % алюминиевого порошка АПП.
Для процесса прожигания порошково-кислородным копьем отверстий в бетоне и других неметаллических материалах во избежание воспламенения флюса внутри трубки копья порошки должны быть менее чистыми и должны содержать более крупные фракции (т.е. быть менее активными). Последнее условие решается путем применения для прожигания отверстий железных порошков ПЖ5К или ПЖ5С и алюминиевого порошка АПВ той же тонины помола, что и железный порошок.
Железобетон, содержащий арматуру в виде стержней или проволоки из низкоуглеродистой стали, благодаря окислению арматурной стали режется лучше, чем чистый бетон без армирования.
Для резки других неметаллических материалов, таких как зашлакованные низкоуглеродистая сталь и чугун, зашлакованный высоколегированный скрап, содержащий наряду со шлаком и кусками огнеупорной кладки высокий процент никеля, зашлакованные латуни и бронзы, огнеупоры (шамот, кварцит, магнезит) и различные сочетания металлов с огнеупорами, применяют те же флюсы, что и для резки бетона. Колебания в содержании железа и алюминия во флюсе в этих случаях могут составлять не более 5-10%.
2-й учебный вопрос: Особенности резки высоколегированных сталей.
Высоколегированные стали делятся на коррозионностойкие (нержавеющие), жаростойкие и жаропрочные.
Наиболее типичный состав коррозионностойкой стали, обеспечивающий устойчивую структуру аустенита: 18-20% Cr, 8-10% Ni. Жаростойкие и жаропрочные стали также могут содержать хром и никель в различных сочетаниях или только один хром, приобретая ферритно-сорбитную, ферритно-трооститную или трооститно-мартенситную структуру. Кроме того, все эти стали, помимо обычных примесей углерода, кремния, марганца, серы, фосфора, могут содержать в том или ином количестве такие примеси, как титан, ниобий, молибден, ванадий, медь, алюминий, никель.
В зависимости от состава чувствительность стали к термическому воздействию при резке различна. В то же время все высоколегированные стали отличаются низкой теплопроводностью. Особенно низок коэффициент теплопроводности аустенитных коррозионностойких сталей: при 0° С
и при 800° С
. Коэффициент же линейного расширения высоколегированных хромистых и хромоникелевых сталей достаточно большой и для коррозионностойкой стали составляет
.
В результате сочетания двух факторов - низкой теплопроводности, приводящей к большому перепаду температур, и значительного коэффициента линейного расширения стали при нагреве в процессе кислородно-флюсовой резки возникают большие внутренние напряжения, приводящие к деформациям разрезаемых листов, а в некоторых случаях (главным образом при жестком закреплении листа) - к образованию трещин.
Другая особенность высоколегированных хромистых и хромо-никелевых сталей, связанная с нагревом стали в процессе резки, - выпадение карбидов хрома (типа Сr3С, Сr4С и др.) по границам зерен в интервале температур 650-450° С.
Если содержание никеля в стали достаточно велико и отношение эквивалента хрома (Сrэкв) к эквиваленту никеля (Niэкв) значительно меньше 1,2-1,5, может наблюдаться так называемое охрупчивание стали, связанное с длительным воздействием на сталь высоких температур и часто с образованием -фазы, т. е. сталь приобретает большую склонность к образованию горячих трещин в процессе резки.
Методические рекомендации:
- обобщить наиболее важные, существенные вопросы лекции;
- сформулировать общие выводы;
- поставить задачи для самостоятельной работы;
- ответить на опросы студентов.
Лекция разработана «___»________200__г.
_______________________И.Н.Гейнрихс