Идельчик И.Е. - Справочник по гидравлическим сопротивлениям (1067427), страница 49
Текст из файла (страница 49)
В частности, для обеспечения вращательного движения потока в циклонных элементах батарейного циклона устанавливают специальные направляющие аппараты (розетки с лопастями под углом 25 — 30' к оси циклона или винтообразные лопасти, рис. 12-3). 14. Общее гидравлическое сопротивление группового, а также батарейного циклонов включает в себя сопротивление не только собственно циклонных элементов, но и подводящих и отводящих участков (от сечения Π— О до сечения 4 — 4, см.
схемы диаграмм 12-5 и 12-6). Кроме того, общее сопротивление учитывает и влияние условий входа В ЦИКЛОННЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ. Коэффициенты сопротивления ~~,„р группового циклона вычисляют по формулам, приведенным на диаграмме 12-5, а батарейного циклона с,б — по формулам, приведенным на диаграмме 12-6.
15. Во многих случаях целесообразно при- менять прямоточные циклоны, которые имеют небольшие габариты при относительно очень низких коэффициентах сопротивления. Некоторые типы таких циклонов обеспе- чивают и достаточно высокие коэффициенты очистки (см. диаграмму 12-7). Эффективность очистки значительно зависит от степени отсоса о = ~ пылегазовой смеси из бункера Т~ циклона (где о — количество отсасываемой пылегазовой смеси, мз'с). 16.
На диаграмме 12-7 приведены также ОПТИМальнЫЕ сиороСти ПОтска В сечеНИИ корпуса прямоточного циклона, при которых ДОСтигается праКтичЕсКи МаКСИМальНаЯ Эф- ,': ""' . ~:~:,;:"!-:;;;,;-:;':;,'!~,:.~ч-;,-:уэ этой '-: скорости. -"~1 низкий „~сия-::- ан ы~ ':,-::::.':,:!,::::.,: :': ~~~ЧЕНИЯ ЕГО (~„, „„„, ...Π— 1 5. 1 7оэффицяент сопротивления с;"='-.-::::"::::,:-":,'-':: ) дает циклон разработанный Бутаковым и Барахтенко 112-61. 17. П - Прямоточные циклоны хорошо ком-. понуются в группы (батареи), особецно циклоны с лопастными закручивателями.
Коэффициент сопротивления батареи прямоточных циклонов остается почти таким же, как и для одиночного циклона. 18. Лля повышения степени очистки газа (воздуха) от взвешенных .частиц часто, применяют мокрые газоочистные аппараты. Улучшение улавливания в мокрых аппаратах достигается орошением газового потока жидкостью, разбрызгиваемой форсунками (соплами), или водяной пленкой, создаваемой на поверхности газоочистного аппарата. Ю~ иаппицы пьии д,) Рис. 12-8. Злементы батарейного циклона: а — с винтообразной лопастью; 6 — с розеткой На диаграммах 12-8 — 12-12 приведены значения коэффициентов сопротивления ~ или.
абсолютные значения сопротивления Ьр. от; дельных тинов мокрых газоочистнйх -аппЕ- ратов. 19. К мокрым газоочистным аппаратам, обеспечивающим высокий коэффициент очи, стки, относится и турбулентный промьдате4ь'... (скруббер Вентури), состоящий ив:: двуя:, основных частей: трубы-распылителя Х,',М4;... полняемой в виде трубы Вентури, ':и.ка1тлФ-':,-;.-'-' уловителя 2 (рис. 12-4). ОтлйчиМц й~~й; " особенностью этого аппарата является.'бщь'-",,'-'. шая скорость потока в его горлов~щи,::.~М~,„:.:., 150 м~с). 3'айцща:. ХЬу т Колено ' 6 4$а; % О ьа о-~.я Коэффициенты ,:ьб,о И'аА 1.О2 1,08 1$12 1еоб 1,26 1,З6 Табии~а И 2 т ЬО Колено 6 90', — О; — 1,0 ьр ' ьа х/ьо Коэффи- циенты 6.0 1.2 З,О 1О 1,1О 1,60 1.02 1,8О Мр 1.ЗО 2,80 1.06 8,50 Таблица 12.о Р ь, Колено б = 90'; — = 0,1; — = 1 ьо Коэффи- циенты ЗО 60 80 Π— 0,5 1,06 1,25 1,12 1,40 1,18 1,06 1,75 1,36 2,30 1 4 + Р П Зи 474 из подводящего газохода входит в рабочую камеру с внезапным расширением ' (см.
схемы диаграммы 12-19), поэтому коэффициент сопротивления входа в случае отсутствия газораспределительных устройств может быть определен по формуле / Р1но / 2 1зх = ~Рвх / — = Л~'о ~1 — — + ! 2 ~ Зп ' В тех случаях, когда поток подводится через диффузор (горизонтальные электрофильтры), можно также считать, что имеет место внезапное расширение„так как угол расширения диффузора, как правило, больше 60 — 90'. где п = — — степень расширения аппарата Рк го (отношение площади рабочей камеры к входному отверстию). У = — ~ ~ — ИР— о= ~ Ро коэффициент кинетической энергии, характеризующий распределение скоростей на входе в аппарат. Значения этого коэффициента, а также коэффициента количества движения Ме = 1 М вЂ” — Н' (грубо ориентировочно) Ро ~о Рр для различных случаев подвода потока к аппарату приведены в табл.
12-1 — 12-7. Э5. Коэффициент сопротивления выхода из аппарата (электрофильтра) через коифузор 1 = "о/"О 40 60 10 з,о 4,0 '6,о 10 8,0 10о 1,10 1.20 1,60 1.15 1.85 ! 1,15 1,ЗО 1.45 1,45 ) 2,80 !1зз ) 1.36 1.90 а=-ЗО 1 8О 2.50 2420 1,80 1,50 1.40 ! 1,40 Юр, Гр 3.40 2,20 5.10 ) 2,50 4,60 3,40 ! 2.20 ! а =45' а= 60' 2.10 2.20 2 ОО 2 60 2,30 370 ~ 8,50 4.30 Ло 4 00 5880 4 90 4 00 8,5О а= 90' 4,80 ! 8,00 ~ 4.50 7.00 8,00 3.20 2,25 6,60 !7.0 13,5 7,50 7,00 ) 11,5 19,0 22,0 ~7 1 Вых О или выхода с внезапным сужением (см. схемы диаграммы 12-19) может быть определен на основании формулы (3-1): Р~о Ьых = 7~Рвых 2 где ~' — коэффициент смягчения входа, определяемый, как ~ входного участка, по диаграммам 3-1, 3-2, 3-4 и 3-7; Р,ы„— площадь узкого сечения выходного участка, м'"'.
Коэффициент сопротивления рабочей ка- меры 2 р70.10 3 3 ~вх+ живых Г ~тр где ~ =- 0,5 ~1 — — ~ ~ — коэффи циент сопротивления входа в межэлектродное пространство; ~ = 1 — — ' -вых Р Р коэффициент сопротивления выхода из межэлектродного пространства; ~ „= Х вЂ” ' Х тр Х ~ — '~ — коэффициент сопротивления тре476 ния межзлектродного пространства; Р, суммарная площадь просвета между осади- тельными пластинами-электродами или суммарная площадь сечения осадительных труб- электродов, мв; 4 — длина осадительных пластин или труб, м; Вэ = 4Рв/ Пз — гидравлический диаметр просвета между осадительными пластинами-электродами или диаметр осадительной трубы-электрода, и; П, — периметр просвета между осадительными пластинами-электродами или сечения осадительной трубы-электрода, м. 36.
Во многих аппаратах (не только в влектрофильтрах) для равномерной раздачи потока после его входа в рабочую камеру устанавливают газораспределительные решетки. Весь участок от конечного сечения подводящего патрубка до решетки включительно можно рассматривать как единый. Поток в рабочую камеру большинства промышленных аппаратов может быть подведен по следующим трем основным схемам набегания потока на решетку: 1) централь ное (фронтальное) (рис.
12-5, а); 2) периферийное (рис. 12-5, б); 3) боковое (рис. 12-5, в). В зависимости от отношения площадей Р 1Ро применяют или одиночную решетку. или систему последовательно установленных решеток (112-141). 37. Коэффициент сопротивления входного участка аппарата при фронтальном набеганми Рис.
12-5. Различные слв 6 ао о а поатдщ к пентральное (Фронтальное) н б к.б пе ф уе Рифернйное взбегание нотона н газораспределительную решет- е на егание нотона на набеганне потока на Газо ас азораспределительную решетку Ф 1А потока на решетку ' вычисляется по формуле автора ~12-141 Р~оО ~,. =" =4 2 как ~, по соответствующим диаграммам раздела 6; ~р — коэффициент. сопротивлении решетки, определяемый, как ~, по диаграм-. мам раздела 8", Н вЂ” расстояние от выходного отверстия подводящего отвода до решетки, м. Последний член правой части формул:, (12-6) следует принимать во внимание только при Н /Во < 1,2. 38. коэффициент сопротивления входного участка аппарата при периферийном набега-' ' нии потока на решетку 112-141 2 Р®о ~ах=~= Р 2 =~ожв+ 1 +У +071 0,013 + — ' ( — "..')" (12-6) где ~ = 0 5~О: ~Оотв циент сопротивления отвода, через ко"р"й поток подводится к решетке; он определи 1 Имеется в виду не ~~ль~~ ~~~'"" ' "о' ~перфорированный лист), но и дру"не в"д аротивления равномерйо Расср д сечению (различные насадки ил" слов Йлн сыпучего материала Рис.
12-6'. Различные цсловиа подвода полита к элеалрофильтраяа а и б — снизу с поворотом на 90', Распределительные устройства соответственно конструкции НИИОГЛЗ и МЭИ; в сверху с поворотом на 90'; г фронтальный через двойной диффузор где Нд — расстояние от выходного. отверстия позводящего отвода до днища аппарата или ' до экрана (если экран установлен за отводом). Последний член правой части формулы (12-7) следует принимать во внимание только при Н Ио '1,2.
39. ~~ициент сопротивления входного участка аппарата при боковом набегании потока на решетку 112-141 + 0,1 + 2 — 20 — Р 11, (12-8) ~~к / где Вх — диаметр или большая сторона сечения камеры, м. Последний член правой части формулы (12-8) следует учитывать только при В~И„< < 0,1. 40. Для системы последовательно установленных решеток в аппарате коэффициенты сопротивления входного участка -определяют по формулам (12-6) — (12-8), но вместо подставляют сумму коэффициентов сопротивления всех решеток системы [12-141 шр ' Х Ьр = дахр + Ьр + ° . - + астр где тр — количество последовательно установлейных решеток. 41.
Подвод потока к электрофильтрам часто осуществляется по схемам, представленным на рис. 12-6, а — г. При этом для более равномерного распределения потока и направления его параллельно оси электрофильтра в местах поворота его к рабочей камере (электродам) устанавливают направляющие лопатки (схема НИИОГАЗ, рис. 12-6, а) или пространственные уголки (схема МЗИ, рис. 12-6, б). В случае фронтального подвода потока к электрофильтру (рис.
12-6, г) для лучшего распределения скоростей в днффузоре устанавливают разделительные стенки (см. рис. 5-15, г и д). При этом значение коэффициента сопротивления входа ~ох заметно снижается (на 20 — 30%) по сравнению с тем, что дает формула (12-8) 112-23, 12-241. Теплообмеиные аппараты 1. Общие потери давления в сотовых радиаторах, применяемых для охлаждения воздуха, складываются из потерь на вход в трубку радиатора, на трение в трубках и на внезапное расширение потока при выходе из трубок в общий канал.
Коэффициент сопротивления сотового радиатора определяется по формуле Марьямова 112-391: где1Уд= Р ' ~ ' +~ ~ Х'"". ~ Р, и —. 4Ро . — Твых — Т„ Ро ~о Твх отношение разности температур вьц,о~ „ щей и входящей среды к температуре вх 2 Р~0 щей среды; Х = ЙР 2 1оФр — линейный коэффициент сопротивления трения „, длине трубки (глубине) радиатора; индек сы «О» указывают, что соответствующие в личины относятся к трубке радиатора. 2.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
