Идельчик И.Е. - Справочник по гидравлическим сопротивлениям (1067427), страница 38
Текст из файла (страница 38)
'9-3,"И), т.' е. ан "одийаков как при истечении в "атмосферу, так н йрй истечении пад уровень 19-241. При установке кольцевого затвора в спец~ альнай,. камере, обеспечивающей надежное гашение кийетической энергии потока,в .нижнем,бьефе (рис 9-3, б), коэффициент сопротивления затвора.. несколько меняется (см.
диаграмму 9-17); '-' 18. Суммарный коэффициент сопротивления, запорной арматуры, помещенной одна за другой или за:фасонными частями, получается меньше, чем сумма единичных коэф. фициентов сопротивления этих элементов, получаемых при их . изолированнсй рабате (при:отсутствии их взаимного влияния),;. Степень взаимного влияния фасанных частей зависит от относительного .расстояния ~к/Оо- между ними. Чем больше '~к/Оо; тем меньше влияние этого параметра. Практически' это: влияние исчезает прй 1кФо = = '30 —: 40. 19.
Взаимное влияние запорной арматуры' (устройства) при полном их открытии можно учесть по формулам Скобельцына и Хомутова [9-251: при Ке<» 160 ~1+2 = З1.2/Ке ' К1кв+ 12кв) (2 — р); при 160 ~ Ке'~ 500 ~1 . = 1,З1Ие ' ' (11кв+ 1 кв) (2 — Р)' в квадратйчной области при Ке .. 500 Ь1+2 ОР К1кв + 12кв) (2 1)~ где ~1 — суммарный коэффициент сопр6- тивлеййя пары запорных устройств при их взаимном влиянии; ~ и ~2 . — единичные коэффициенты сопротивления запарных устройств, составляющих пару,' в квадратичной 'области сопротивления (Ке.> $00)„' р коэффициент„зависящий от отйосйтельного расстояния между запарными устройствами.
Коэффициент р для пряматочной запорной арматуры ~ = 22 2'10 о(1к/По)2 — 26 7 10 Ч„/Во+ О 8'., Збь По" данным Абрамовича 19-Ц" ':- "','-я; ф Рис. 9-4. Схема потока 8 лабиринтах: а — ячейке правого ыабырыыац б лабырыыэ е крыыолынейыым,ыеретеканыеы ыОУРий а) при —,= Пк ~гр О О Лк игр ~О ~0 для оНальных типов запорных устройств ~3 = 4;17. 10-е (~ уВа)е — 5.10-з~,~0, + 0,15. 20. В лабиринтном уплотнении с односторонним расположением промежуточных ножей на'одном уровне поток перетекает прямолинейно.
При входе в первый зазор (рис- 9-4, а) поток сжимается'так же, как в случае входа в прямой канал, заделанный заподлицо в стенку, или же как при перетеканни через отверстие в тонкой стенке. Входя в камеру лабиринта, струя расширяется и благодаря турбулентному перемешиванию масса ее увеличивается за счет окружающей среды.
В том случае, когда относительные размеры камеры (по отношению к зазору) достаточно велики, в конце камеры из струи выделяется ядро постоянной массы, которое, сжимаясь, втекает во второй зазор. Присоединенные же массы окружающей среды, отделяясь в конце камеры от ядра потока и совершая циркуляционное движение в пространстве камеры„ вновь подмешиваются к струе. Так как ядро постоянной массы перед входом во второй зазор обладает большой кинетической энергией, степень сжатия потока на входе будет меньшей, чем при входе в первый зазор. 21.
Сопротивление ячейки лабиринта (рис. 9-4, а) вызывается потерями на трение в зазоре и потерями энергии в ядре постоянной массы, Последние складываются из двух частей: разности запасов энергии ядра постоянной массы в начале и в конце ячейки и потерь на вход в следующий зазор. Если размеры камеры относительно малы, а именно так, что то струя, выходящая из зазора в камеру, заполняет все сечение.
В этом случае сопротивление обусловливается потерями на трение в зазоре, потерями на удар при внезапном расширении и потерями на вход в следующий зазор 1где 6' — половина ширины зазора лабиринта с двойным углублением или ширина струи лабиринта с односторонним углублением; о„р — половина ширины свободной струи в конце камеры (или соответственно ширина струи)„м; 6к — высота камеры ячейки лабиринта1.
354 где я длина свободной струн (длин~ меры ячейки лабиринта, м; а~,р —,~,„ циент структуры (турбулентности) - ц~""~ принимаемый в данном случае 0,1. 22. В лабиринтных уплотнениях с пами или со ступенчатым располо ке ножей струя при больших (по отношу к зазору) размерах камер между ножа и „ сле сжатия в зазоре направляется к вы ~ "::."1 лабиринта (рис. 9-4, б). Здесь она отклони на 90~ и течет прямо до нижней стени~ ~.' ':.'~ меры. Далее, огибая камеру, струя 'те~~,'- "".' вдоль второго канала, направляясь ко втоРр му зазору. В камере лабиринта неподвижяне массы окружающего пространства увлекаются протекающей струей, вследствие чего вяникает движение этих масс, и при этом оо разуются вихревые области.
Наличие высту. пов между ножами лабиринта удлиняет путь свободной струи, что еще более способствуп полному ее затуханию. Лабиринты с непряис линейным движением потока более эффектян. ны, так как длина пути струи в них и соответ. ственно сопротивление получаются зыячи тельно большими, чем в лабиринтах с прясло линейным перетеканием потока. 23. Коэффициент сопротивления лабиринтов с продолговатым зазором вычисляется по формулам автора 19-14, 9-151: Ри'о 1 = о Р— = 1 + Г + (а, + ГЬ, + ~тр) где а,„Ь, — коэффициенты, зависящие От относительной длины ячейки лабиринта (сы соответствующие графики диаграммы 9-Й)~ ~,р — — Х вЂ”, — коэффициент сопротивлеиия 6О трейия зазора; Х вЂ” линейный коэффициеит сопротивления трения по длине зазора (сы диаграммы 2-1 — 2-6); ~' — коэффициент стяг чения входа, учитывающий влияние фоРы® входной кромки зазора (определяется по Аия' урвммам 3 $ и 3-7 в зависимости от степени закруыеиия или среза кромки входа): й„, б) при — ", ~о бо 1=1+Г+г(ая+ГЬэ+1 ~), 24.
Структура потока в сложных фасонных частях труб и каналов, в которых на очень близком расстоянии один за другим расположены ряд резких поворотов, внезапных расширений и сужений, обходов и т. и., а также вход и выход в неограниченное пространство (см. диаграммы 9-3Π— 9-32), во многом аналогична структуре его в изогнутых каналах, в диафрагмах и в лабиринтных уплотнениях в большими зазорами. Прн оценке сопротивления таких сложных фасонных частей необходимо учитывать взаимное влияние отдельных элементов этой фа- сонной части, значительно.
повышавшее..об- -. щее сопротивление ~о сравнению с йросгбй суммой сопротивлений ее отдельных элемен-". тов. Это сопротивление увеличивается,.во многих случаях в 3 — 5 раз и более., 25. Если сложная фасонная часть служф, в качестве лабиринтного уплотнения,' сопро-. тивление ее является полезным,.так как,с увФ.-;. личеннем сопротивления увеличивается,.зф; . фективность ее работы (уменьшается проход.: воздуха через него). В прочих случаях, на;. пример, когда. усложнение фасонной чади диктуется ограниченностью. габаритов..уста- . новки, сопротивление является вредным, 'и его следует уменьшить. Потери в таких фа-., сонных частях могут быть значительно снижены расширением отдельных ее поперечйых.- сечений. Весьма аффективно уменьшают сопротивление направляющие лопатки, установленные на поворотах с острыми углами (см.
$6-1). При этом такое мероприятие не требует изменения размеров фасонной части. Сопротивление заметно снижается также при закруглении углов поворота. Для препятствий неправильных форм, устанавиваемых в потоке, полезно устройство обтекателей. '' „'О~ф~ци„ННОВ СОПРОтИВЛЕННИ вдвижки и прямой трубе (без выемии Ф~ емки Ааи кли"аии)' ЙО = 0()" > (О ° 19.)3, 9-(5, 9-33, 9431 Круглое сечение )' б ~ = ~Р~ — и см. кРивые (, = .7 ~ — или 3 ВО 4Р, Ог= — О Прям угольное сечение Значения ~ для односторонних задвижек (график а) МБ-)а (73)75(О) 010~ 015~ 020~ ОЗО~ 040~ Об ~ Об ~ О7 ~ ОВ~ О, ои — (а,б,) ЬО Р8,~Р для круглого сечения Ы о — 0,25 0,38 0,50 0,61 0,71 0,81 0590 Круглого сечения (В„= 25 мм) — — 35,0 / 10,0 ~ 4.60 ) 2.05 / 0 03 / 0,44 ( 0,17 ! 0М Кривая 7 Прямоугольного сечения 2,08 095 О 39 0,5 (26Х 60), ( 103 ) — ) 44,5 ) 17.6 ! 8,12 ( 4,02 Кривая 2 0,09 О,б (150Х 300 мм) .
105 51,5 30,6 13',б .6,85 3,34. Кривая 8 0.08 .~- 3,32 ~ 0,09 !,0 ()БОХ)50 мм). ) 155 ( 72,0 ( 42.3 ( 18,5 ( 8.75 ! 4.04 Кривая 4 1,23 0.55 1.О (22БХ 150 лллл!. ) '330 Кривая б * !22 ! 58,2 ( 10,5 ) 0.10 ~ 4,68 1,23 2,66 0.47 0,11 2,0 (ЗООХ 150 мм). 203 86,5 48,7 17,9 8.78 4,47 Кривая б 1.12 0,51 О,!3 Положение задвижки 070 ~ 0,50 ~ 0,60 0,80 3.43 ) О.20 ~ О,ЗО ~ о,оо ) 0,15 0,10 1,40 3,85 2,30 0,75 7,10.
0,21 200 64,0 С иолым кольцом ка клапане 1гра4ик б1 0,51 1,19 2.43 О.гг ~ 3.33 О 12.3 43,О ~ 4ОО В сети. Кривая 7 0 ОЗ 0,15 4,00 0,78 87,0 22,0 70,0 260 3900 Концевая '. Кривая 2 О ~ для концевых задвижек, установленных на выходе из сети, значения 1 не учитывают ноте„н ростного давления на выходе. Задвижки (пдюкппараллеаьные типа «Лудеб выемкой для апаиа) в пРк®'~й труба кРЗ~м~~~ са"епии оОЬ ~ 234 23-331 Концевая (за- движка на выходе) '. Кривая.
2 ':Апатрид~;::".'4:::.,-'4 9.2'::::: '.",.'::,". ., Диаграмма 9»3 Несимметричный переход . Значения ~ дли несимметричного перехода 9 Вз Рр О,10 ) 0,15 020 ( 0,90 1,0 о.зо ) 0.40 о,во ! о,во ) о,во ! О.7О ! 1,25 (кривая 1) 200 54,0 12,5 0,24 0,07 1.35 2.15 200 1,5 (кривая 2) 77.0 12,5 0,53 0,18 0„06 ' Значения 4, задвижки в коифузорио-диффузорном переходе ие учитывают потери в этих ° ереходах. 1- б ! ФРР ,9~ ~б 7,б ~7 аю ЮЛ б/А Симметричный переход 9".
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
